贝雷支架计算书

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1、中铁二局湘桂铁路第五项目经理部跨度31.1m现浇简支箱梁施工组织设计附件5支架计算书一、工程概况永州湘江1#特大桥现浇（衡阳桥台至1#墩）设计采用贝雷梁现浇施工。梁体为单箱单室、等高度、变截面结构，箱梁顶宽12.2m，底宽5.68-5.74m，顶板厚度除梁端为64cm外均为34cm，腹板厚度48-108cm，厚度按折线变化，底板厚度30-70cm，梁高3.09m。二、支架贝雷梁现浇方案现浇梁采用钢管立柱与贝雷梁结合施工（如图1所示），贝雷梁采用3m×0.45m（3m×0.225m）贝雷片进行组合，基础采用条形基础支撑钢管

2、桩形式，纵向跨距15m、12m（考虑现场地形条件及纵向贝雷梁受力更合理因而采用不等跨，如图2所示）。贝雷梁横桥向设14工钢。图1：支架横向布置图第50页，共67页中铁二局湘桂铁路第五项目经理部跨度31.1m现浇简支箱梁施工组织设计图2：支架纵向布置图三、材料参数胶木板：，;油松、马尾松：(顺纹抗压、抗弯)(横纹抗剪);C30混凝土：;双排单层贝雷梁：，，，。钢材弹模;H型刚,截面模量W=3740000mm3,惯性矩Iy=561000000mm4.混凝土强度设计值（C30）=13.8Mpa。四、检算（一）计算荷载对每一组贝

3、雷梁根据贝雷梁对应的梁体高度和宽度进行梁体荷载分布，分布时考虑纵向腹板的宽度变化。如图3、图4所示：（注：1、N1、N2、N3、N4荷载取值=混凝土截面高度*贝雷梁宽度*钢筋混凝土容重；2、N6荷载取值=混凝土截面高度*贝雷梁宽度*钢筋混凝土*容重=0.381*(3.062/2)*26=15.166;3、N5=N6+2.823*0.45*26=15.166+33.029=48.195。4、从普通段到腹板加厚段N1、N2、N3、N4发生变化）第50页，共67页中铁二局湘桂铁路第五项目经理部跨度31.1m现浇简支箱梁施工组织

4、设计图3：贝雷梁荷载分布图（普通段）图4：贝雷梁荷载分布图（腹板加厚段）（二）结构受力检算1、结构受力简图桥台和桥墩上的支承钢管均采用φ480×10mm，中间的支承钢管采用φ600×14mm，中间的支承钢管上面采用热轧型钢H440×300×11×18mm连接，钢管上面的横向分配梁采用H440×300×11×18mm第50页，共67页中铁二局湘桂铁路第五项目经理部跨度31.1m现浇简支箱梁施工组织设计将钢管横向联接成整体，在横向分配上根据设计图纸上的贝雷桁片组成等效为等强度的材料进行模拟结构计算，荷载由梁体的结构形式和支架

5、的分布进行分配，梁体的荷载分配考虑了1.2的安全系数，支承方式为钢管底端与基础固接。其计算简图如图5、图6：图5：计算简图图6：结构受力计算简图（单位：力的单位KN，长度单位m）1、计算结果采用MADIA软件对结构进行空间受力计算，由于贝雷桁架的容许内力只对比弯矩和剪力，钢管和分配横梁需要应力和弯矩及轴力，整体结构的变形。由于结构杆件较多，因此只取各结构需要的数据部分。其计算结果如下：（1）贝雷桁片的计算结果（如图7-图12）第50页，共67页中铁二局湘桂铁路第五项目经理部跨度31.1m现浇简支箱梁施工组织设计图7：结构

6、最大弯矩图(单位:KN.m)图8：结构弯矩平面图（单位:KN.m）图9：剪力平面图（单位：KN）第50页，共67页中铁二局湘桂铁路第五项目经理部跨度31.1m现浇简支箱梁施工组织设计图10：最大剪力图（单位：KN）注：由于贝雷桁架的容许应力只对比弯矩和剪力，结构杆件较多，故以下的应力图和轴力图未显示贝雷桁片的受力情况。图11：轴力图（单位：KN）（2）钢管、分配梁的计算结果（如图13、图14）第50页，共67页中铁二局湘桂铁路第五项目经理部跨度31.1m现浇简支箱梁施工组织设计图12：应力图（单位：MPa）图13：轴力图

7、（单位：KN）（3）整体结构变形（如图15、图16）第50页，共67页中铁二局湘桂铁路第五项目经理部跨度31.1m现浇简支箱梁施工组织设计图14：整体结构变形图（单位：mm）(4)支承反力图15：支承反力图（单位：KN）第50页，共67页中铁二局湘桂铁路第五项目经理部跨度31.1m现浇简支箱梁施工组织设计1、结论（1）贝雷桁片双排单层三排单层备注容许计算容许计算腹板下最大受力对应区域对三排单层，其余为双排单层弯矩（KN.m）1576.44342246.41379剪力(KN)490.5180.5698.9562（2）分配梁

8、钢管连接分配梁与横向分配梁在考虑了外荷载1.2的安全系数情况下的最大应力σmax=153MPa<[σ]=183MPa满足要求（3）钢管立柱A、φ600×14mm钢管立柱检算2#柱钢管采用φ600×14mm钢管，钢管最大长度为14.0m。钢管截面积:,单根钢管立柱所受的最大荷载为512KN钢管立柱按一端固接,一端铰接的