焊接芯轴断裂失效分析

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1、焊接芯轴断裂失效分析一、背景资料1.1失效件断口形貌某公司送来断裂失效芯轴样品，据该公司相关人员介绍断裂失效发生在焊缝位置。送检断裂芯轴样品宏观形貌如图1和图2所示。要求分析套筒与芯轴焊缝在使用过程中发生断裂的原因。限于断裂后失效件的采集受限，厂方仅送检一半失效件（芯轴）；另外从已焊接完成而未断的实际产品上线切割制取了含完整焊缝的试样，如图3所示。ABAB图1送检样品宏观形貌图2送检样品图1中的局部放大（a）焊缝正面（b）含完整焊缝试样的侧面图3含完整焊缝的试样1.2失效件成分及性能套筒材料为27SiMn钢，芯轴材料为20#钢，其化学成分以及力学性能由该公司提供，具体数值见下表。表127SiM

2、n钢的化学成分（质量分数）（%）试验项目CMnSiSPCrNiCu保证值0.24~0.321.1~1.41.1~1.4≤0.035≤0.035≤0.25≤0.30≤0.25表227SiMn钢的力学性能试验项目σb（MPa）σs（MPa）A（%）Z一般值9808354012表320#钢化学成分（质量分数）（%）试验项目CMnSiSPCrNiCu保证值0.17~0.240.35~0.650.17~0.37≤0.035≤0.035≤0.25≤0.25≤0.25表420#钢的力学性能试验项目σb（MPa）σs（MPa）A（%）Z一般值370-52021527241.3失效件的结构套筒与芯轴的焊接结构如

3、图所示，坡口形式见图。焊接采用Φ1.2焊丝JM-58，焊接时适宜的焊接参数为I=235~300A，U=28~32V，Q=15~20L/min。图4芯轴套筒焊接结构形式剖面图二、断裂失效分析的思路[1]1.现场基本情况调查，调查了解断裂失效件的有关情况和使用历史情况。2.失效分析的初步判断，根据失效件的使用情况、工作环境、宏观特征等进行初步的判断，为后续的实验分析做准备。3.建立具体的分析思路并实施工作程序，主要包括化学成分分析、力学性能分析、显微硬度分析、显微金相组织分析、断口分析等。4.断裂失效机理综合分析阶段，根据基本分析结论的提示，研究断裂失效件的设计、生产和工作过程中与失效相关的内外因

4、素以及失效机理。5.排除断裂失效措施研究阶段，根据其产生的断裂失效机理，研究出切实、有效、可行的方案，减少或防止类似事故的再次发生。三、现有资料分析3.1材料检验利用GP1000光谱分析仪器对送检的完整焊缝及两边母材进行化学成分分析，测试结果见表5。表5送检样品焊缝及母材的化学成分测定结果(%)试样CSiMnPSCrNiCu20#钢0.4780.2380.720.0160.0130.064<0.0010.00527SiMn0.3041.1461.3370.0130.0110.0950.020.108焊缝0.2070.6471.1130.0150.0110.0650.0020.065通过对比表1

5、、表3与表5可以明显发现：芯轴化学成分与厂方所提供的标准材质（20#钢）不符，标准材质的碳含量上限是0.24,但是实际采用的材质碳含量高达0.478，严重超标。如此高的碳含量，严重恶化了焊接性，但厂家依然按照20#钢的焊接工艺进行焊接，是焊缝失效的重要原因；碳当量法是一种粗略评价低合金钢冷裂纹敏感性的方法，由于焊接热影响区的淬硬及冷裂倾向于化学成分直接有关，所以可以用化学成分来评估冷裂纹敏感性的大小，进而初步判断材料的焊接性的好坏。下面利用公式Ceq=C+Mn/6+(Cr+Mo+V)/5+(Ni+Cu)/15计算可以得出20#的碳当量为0.61133,27SiMn的碳当量为0.5537，显然2

6、0#的焊接性相对于27SiMn差一些[2]。3.2结构设计由图4芯轴套筒焊接结构形式剖面图可以发现，为了便于安装定位，芯轴采用过盈配合的轴肩设计。安装的过程中，过盈配合会存在较大的安装应力。另外在焊接过程中，轴肩位置也可能会产生未焊透，或者是12mm长的轴肩没有完全焊透，就会在未焊透的尖端产生应力集中。上述两种情况都在不同程度上造成了后续使用过程中芯轴的断裂失效，因为应力集中位置，极易产生微裂纹，最终诱发焊接件的失效开裂。为了有效的避免产生应力集中，我们可以采用专门的定位装置，从而取消定位轴肩结构。为此，我建议采用车床上面的三抓卡盘进行定位，这样有效的避免了轴肩结构，从而减小了应力集中，极大地

7、减轻了应力集中诱发产生的裂纹，具体的结构形式及装夹方式见图5。图5三抓卡盘式焊接定位装夹装置示意图3.3宏观组织分析从送检的断裂失效件和厂家送检的完整焊缝上分别截取断口加工制备金相试样。金相试样制备是在金相砂纸上磨至2000#，然后抛光，洗净后用4%硝酸酒精溶液浸蚀，在VHX-600K型超景深三维显微系统下进行组织和宏观断口形貌观察。图6焊缝宏观端口形貌由图6可以明显发现，焊缝中存在大面积的未焊透