国外焊后热处理规范的动向

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1、维普资讯http://www.cqvip.com革5寒第6期柄炉压力容器安全·57·国外焊后热处理规范的动向审国石藩化工总公司第三建设公司潞毅～、溉述较为显著。图4为焊后热处理为1}cr一21Mo．各种钢材在焊接过程中，由于焊缝金属急钢捍缝垒属冲击性的影响。冷急热及热冷缩，使焊缝区在拘束的条件下产生残余应。接头区迅遮的加热和净却容易引起金相组织变化。同时也造成热影响区硬度的变化，这些鄢是焊制压力容器不安全因素。焊后热处(PWHT)的主要作用是消除构件在端按中形成的残金应力，改善组织，提高接头区塑性并降低其硬度，改善缝焊金属的韧性，增强焊接接*的抗疲劳和抗蠕变能力，增

2、高容器的耐应力腐蚀性能，促使捍缝金属中扩数氢的释放，防止延迟裂纹的发生。相反，提高焊后热处理工艺温度或延长保图1高强度钢的焊缝金属热处理后温时间，则可能促使焊缝金属品粒粗大化，碳抗拉强度变化化物聚集，脱碳层形成，蠕交强度下降。挥后热处理对焊缝金属抗拉强度性能的影晌分剐叙述于下。(一)对焊缝金属的抗拉强度影响．揖缝金属的抗拉强度和屈般强度随着焊后热处理工艺温度的升高与绦温时间1的延长而下降，由于铜的化学成分不同，焊后热处理使其组织变化也不Ⅵ，各种不同焊缝金属的这些变化示于图1、例2中。焊缝金属焊后热处理在高温sl962。d：I：短时条}下的强度变化以2．26Cr—lM

3、o锕焊T：10ic~t)i0。接盘属为僦的试验绪果示于图3中(二)对焊缝金属冲击韧性的影响图2烊缝金属热处理话的强度变化焊缝盘属经焊后热处，其冲击值可能升(三)降低焊缝中扩散氢含量高也可能下降，冲击值升高的钢种如CT—Mo埠后热处理的主要骰果之一是促使氢的扩系锕，冲击照下降的铂种，例_70～80kgf／m2散并逸出，从而降低焊缝的扩散氢含量，图高强锕。-至于软钢，诋温用蜘、_、in—M0一Ni5提出了实验缭果t‘初始扩散氢含量为4ml／系钢各种焊缝金属的冲击值受焊后热处理影响lOOg，经过长时间者放置在船℃的室温环境维普资讯http://www.cqvip.com·

4、58·锅炉压力容器安奎第5卷第6期}、⋯～’I量：L茹赢图4钢焊缝金属在焊后热处理条件下固3钢烬缝金属焊后热处理在高温短的冲击值变化(V型缺口一0℃)时条件下的强度变化；

5、j螽除(四)对焊缝金属蠕变抗力的影响焊后热处理Cr—Mo系、Mn—Mo—Ni系等耐热钢焊缝的蠕变抗力影响甚大，应引起注意。图6是2．25Cr一1Mo钢焊缝金属经不同温度焊后热处理在550℃时的蜢变断裂试验结果囝5焊缝金属加热后扩散氢含量度下降情~(AWXE6010焊缝金属)图中指出，在工艺温度低的焊后热处理场合，破断应力在短时间内是高的，随着破断时闻的冲需经长肘间扩散氢含量才会有所下降，如提增长破

6、断应力下降程度就大，经过数百小时，高加热温度，扩散氢含量就会急剧下降，而当应力降低的程度就更为显著，这是由于基体组韫度升高至250~C时，扩散氢就得以垒部消织中的碳化物经720％'焊后热处理十分不稳定，也应指出，长时间处于550℃温度中其强1度也会显著下降。i}二、国外焊后热处理规范的动向E表l一3是各个国家所制定的主要钢种的焊f，：、一6加℃xjh螂D℃x炉后热处理规范的工艺温度。试驻置．j℃fl(一)焊后热处理温度下限【nlJI●10aI∞0IoD00】∞oo碳素钢(P1)的焊后热处理温度可按表变断裂时问(¨1—3中规定执行，能获得满意效果。Doe‘X一913—

7、78报告(以下简称报告)中摘录的JIS图田21cr～1M。钢焊缝金属在为≥540~C，ASMEA，NB1分别为≥6OO℃及工艺温度焊后热处理后的蠕变断裂变化593℃，B82333对含碳量超过0．25的碳素钢的曲线不同(E9O16一B3)焊后热处理温度下限为630℃。维普资讯http://www.cqvip.com幕5蕃帚6朝锅炉压力容器安全·5g·麦1各国标准规定的焊后热处理温度的比较单位℃日本焊接tt本工业国际标准国际焊接美国机械工美国工程师P协会标准协会协会程师协会协会英国标准英国标准号码钢种HPIS／JISISOIIWASMEASMEBS55oOBS2633r

8、WESZ370oTC儿X—WGSeCⅫSeCI53O～520-P1碳寨钢~／55o~／6oo55o～580蚰士580≥j93593≥677600士20630～670‘调质高强钢≥5s0≥500(≥j80)P3C—M0钢≥5g0≥600580～620≥598593～67765O～680650～680≥590630～670P41Or—l，2M0钢-≥680620～660≥j985g3～67763O～670≥620650～700≥65O625～680～670680～72002C】‘一IMo钢680～720≥6757j0‘)710～750700～7≥680≥677677