人行通道满堂支架计算-(1)

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1、附件普陀至开化公路舟山朱家尖段公路工程人行地道主通道及梯道满堂支架计算书2017年4月普陀至开化公路舟山朱家尖段人行地道顶板支架检算一．顶板支架计算普陀至开花公路舟山朱家尖段人行地道，主通道顶板厚0.6m，宽度8.2m，长度30.24m。顶板采用c35混凝土（P8），顶板混凝土数量为148.78m3；梯道顶板厚0.5m，宽度5.0m，长度12.611m，顶板混凝土方量31.53m3。钢管采用外径4.8cm，壁厚3.5mm的钢管。支架纵向间距均为0.9米，横向间距为0.9m；支架步距为1.2m。模板构造纵向为10cm×10cm的方木搁于可调托顶上，上面

2、横向搁置7cm×10cm小方木，其上搁置模板。施工检算以主通道顶板为例进行验算,主通道顶板基本要素：主通道顶板厚0.6m，宽度8.2m，长度30.24m。根据荷载集度分部情况的分析，顶板荷载为均布荷载，故取顶板下杆件进行检算。1.顶板砼重：0.6m2×26KN/m3=15.6KN/m2.模板重量模板重量取0.5KN/m2，模板面积1m20.5KN/m2×1m2=0.5KN/m3.立杆承受的钢管支架自重支架和调平层，钢管Φ48，厚3.5mm，每米重量0.045KN架高4.05计算，4.05÷1.2=4层水平杆每根立杆连接的钢管水平层总长度4×0.45×

3、4=7.2m7.2m+4.05m=11.25m每根立杆承受的钢管支架自重11.25×0.045=0.51KN4.施工荷载施工荷载取为3KN/m2×1m=3kN/m5.顶板总荷载取荷载安全系数1.2，顶板总荷载q=15.6×1.2+0.5+0.51+3=22.73KN/m假设顶板范围内支架间距为0.9m,顶板重量由两个立杆承担,作用于一个立杆上荷载为:22.73÷2×0.9=10.23KN6.支架检算稳定应力计算：长细比λ=L/r支架步距L=1200mm,钢管回转半径r=（I/A）1/2=15.78I为钢管截面惯性矩，A为钢管截面积长细比λ=L/r=1

4、200/15.78=76钢管承载应力σ=P/(A.φ)查《钢结构设计规范》附录一，得φ=0.676钢管截面积A=489mm2立杆上荷载P=10.23KN=10230N得出钢管承载应力σ=P/(A.φ)=10230/(0.676×489)=30.95MPa＜[σ]=182MPa由此可见顶板范围内支架稳定应力能满足要求，现场施工时顶板范围内支架间距设为0.9m，支架安全性可满足施工安全要求。二．模板下支撑方木承载力计算由于支架间距为0.9m，计算纵向0.9m方木受力，纵向方木采用10cm×10cm方木，材质为落叶松,10cm×10cm方木基本要素如下:截

5、面积A=bh=100cm2；惯性矩I=bh3/12=833.33cm4截面模量W=bh2/6=166.67cm3=1.67×105mm3根据《公路桥涵钢结构及木结构设计规范》第50页《各种常用木材容许应力和弹性模量表》A-4项杉木、华北落叶松弯曲应力[σa]=11MPa1顶砼重量顶砼厚为0.6m，0.6m2×26KN/m3=15.6KN/m，2模板重量每平米0.5KN/m20.5×1=0.5KN/m23施工荷载施工荷载为行人及操作振动棒形成的荷载,取为3KN/m4总荷载砼荷载取1.2安全系数方木承受的总荷载为15.6×1.2+0.5+3=22.22K

6、N/m2水平层钢管架的基本间距为0.9×0.9m，面积为0.9×0.9=0.81m2水平层钢管架每个方格受力：22.22KN/m2×0.81m2=18.00KN5考虑一个10cm×10cm大方木上放两个7cm×10cm小方木的加载模式0.3m0.3m0.3m0.9mRBRA4.5KN4.5KN由每个小方木传至大方木的集中荷载为18/2=9.0KN,每个小方木两端都搭在大方木上,每端传至大方木的集中荷载9.0/2=4.5KN。水平层钢管架每个方格设两根纵向大方木，故每个大方木的支座反力为:RA=RB=18/4=4.5KN最不利截面在大方木的1/3至2/

7、3段，弯矩MA=4.5×0.3=1.35KN.m截面模量W=1.67×105mm310cm×10cm大方木允许应力检算如下:σ=MA/W1=1350000/(1.67×105)=8.08MPa＜[σa]=11MPa10cm×10cm大方木满足安全性能要求6.考虑一个10cm×10cm方木放三个7cm×10cm小方木的加载模式0.9mRBRA0.15m0.3m0.15m0.3m3KN3KN3KN由每个小方木传至大方木的集中荷载为18/3=6KN,每个小方木两端都搭在大方木上，每端传至大方木的集中荷载6/2=3KN。水平层钢管架每个方格设两根纵向大方木，

8、故每个大方木的支座反力为:RA=RB=18/4=4.5KN最不利截面跨中弯矩4.5×0.45-3×0.3=1