A2O法同步脱氮除磷工艺设计计算

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1、A2O法同步脱氮除磷工艺设计计算A-A-O法同步脱氮除磷工艺中缺氧池容积()和好氧池容积()的设计计算与AO法一致。具体计算方法如下。一、缺氧池、好氧池(曝气池)的设计计算：1.设计水量的计算由于硝化和反硝化的污泥龄和水力停留时间都较长，设计水量应按照最高日流量计算。式中：——设计水量，m3/d；——日平均水量，m3/d；——变化系数；2.确定设计污泥龄需反硝化的硝态氮浓度为式中：——进水总氮浓度，mg/L；——进水BOD值【1】，mg/L；——出水BOD值，mg/L；——出水总氮浓度，mg/L；反硝化速

2、率计算计算出值后查表1选取相应的值，再查表2取得值。反硝化设计参数表（T=10~12℃）表1反硝化工艺设缺氧区的反硝化间歇或同步反硝化()0.200.110.060.300.130.090.400.140.120.500.150.153.计算污泥产率系数Y【2】式中：——污泥产率系数，kgSS/kgBOD；——修正系数，取；——进水SS值mg/L;——设计水温，与污泥龄计算取相同数值。然后按下式进行污泥负荷核算：式中：——污泥负荷，我国规范推荐取值范围为0.2~0.4kgBOD/(kgMLSSd)。活性污

3、泥工艺的最小污泥龄和建议污泥龄表（T=10℃）【3】单位：d表2处理目标污水处理厂规模BOD≤1200kg/dBOD≥6000kg/d最小泥龄建议泥龄最小泥龄建议泥龄无硝化5645有硝化101189有硝化反硝化12.513.81011.314.315.711.412.916.718.313.31520221618有硝化、反硝化，污泥稳定25254.确定MLSS(X)MLSS(X)取值通过查表3可得。反应池MLSS取值范围表3处理目标MLSS(kg/m3)有初沉池无初沉池无硝化2.0~3.03.0~4.0有

4、硝化(反硝化)2.5~3.53.5~4.5污泥稳定4.5取定MLSS(X)值后，应用污泥回流比反复核算式中：——污泥回流比，不大于150%；——浓缩时间，其取值参见表4。浓缩时间取值范围表4工艺选择无硝化有硝化有硝化反硝化有深度反硝化浓缩时间＜1.5~2h＜1.0~1.5h＜2h＜2.5h5.计算反应池容积计算出反应池容积后，即可根据的比值分别计算出缺氧反应池和好氧反应池的容积。二、厌氧池的设计计算：厌氧反应池的容积计算式中：——厌氧反应池容积，m3。三、曝气量的计算：1.实际需氧量的计算式中：——实际需

5、氧量，kgO2/d；——去除含碳有机物单位耗氧量，包括BOD降解耗氧量和活性污泥衰减耗氧量，kgO2/kgBOD；——BOD去除量，kg/d；——硝化的氨氮量，kg/d；——反硝化的硝酸盐量，kg/d。其中，去除含碳有机物单位耗氧量按下式计算：按该式计算出不同泥龄和不同水温下的值列于表5【4】，设计时可直接查表。降解含碳有机物单位耗氧量表单位：kgO2/kgBOD表5T(℃)泥龄(d)4810152025100.850.991.041.131.181.22120.871.021.071.151.211.2

6、4150.921.071.121.191.241.27180.961.111.161.231.271.30200.991.141.181.251.291.32251.071.211.241.301.331.35301.141.261.291.341.361.38BOD去除量按下式计算：式中：——BOD负荷波动系数，按表6选用。BOD负荷波动系数表表6污泥龄(d)468101525波动系数1.31.251.21.21.151.1当无反硝化时，需硝化的氨氮量按下式计算：式中：——进水凯氏氮【5】浓度，mg/L

7、；——要求出水氨氮浓度，mg/L。当有反硝化时，需硝化的氨氮量按下式计算：反硝化的硝酸盐量按下式计算：2.标准需氧量的计算由于上述方法计算出的需氧量是在实际水温，气压和混合液溶解氧浓度的污水中的需氧量，而充氧设备的充氧能力是在水温20℃、一个大气压、溶解氧为零的清水中测定的，为了选择充氧设备，必须将实际需氧量换算成标准需氧量。标准需氧量按下式计算：式中：——最热日反应池平均水温，取值与计算时相同，℃；——修正系数，我国规范建议值为；——修正系数，我国规范建议值为；——标准条件下清水中的饱和溶解氧，mg/L

8、；——清水在℃和实际计算压力Pa时的饱和溶解氧，mg/L；——混合液剩余溶解氧值，一般=2mg/L，同步硝化反硝化=0.5mg/L。清水在℃和实际计算压力Pa时的饱和溶解氧按下式计算：式中：——清水在℃时的饱和溶解氧，mg/L；——曝气装置处绝对压力，105Pa；——曝气池逸出气体中含氧，%。曝气装置处绝对压力按下式计算：式中：——曝气设备处的水深，m；曝气池逸出气体中含氧按下式计算：式中：——曝气设备的氧利用率，未知时可取0