人字扒杆基本计算

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1、30米箱梁人字扒杆架梁计算书一、概述㈠、基本布置根据现场实地测量，以架设一座中桥第三孔箱梁作为计算的基本数据，主扒杆（位于3#台）两后锚距扒杆为49.5米，两幅扒杆间距为31米，副扒杆距离其后锚为60米；扒杆高度按照18米计，箱梁高度为1.6米。计算过程按照三个阶段，两种状态进行计算，即分别按照静载和瞬间动载两种状态进行箱梁前进5.0米、跨中及27米处三个阶段。㈡、荷载取值箱梁重量按照边梁进行计算，混凝土数量36.3m3，考虑浇注超方1.0m3，混凝土：36.3×2.5+2.5＝93.25T；滑轮组：取值0.75T；总荷载：93.25+0.75＝94T。㈢

2、、选用设备及材料施工中使用钢丝绳为：背索￠33，卷扬机牵引索￠19.5，捆梁￠33，并全部使用新钢丝绳；四个5T卷扬机，其中两个备用；人字扒杆两幅（单幅承载按照120T进行计算）。二、静载状态计算的三个阶段根据力学分析，在箱梁梁端悬空后，箱梁荷载由牵引钢丝绳和运梁台车承受，可知，牵引钢丝绳所受竖向合力为箱梁总荷载的一半。V=94T÷2=47T首先按照静载状态下，计算三个阶段，即箱梁运行到5.0米、跨中及27米处。最后对在此三个阶段下各部件的受力进行最不利组合，综合考虑结构受力及材料的选用。㈠、在箱梁前进5米时：1、滑轮组受力T1cos13.71°+T2co

3、s58.73°=47TT1sin13.71°=T2sin58.73°解得：T1=42.1T（此处最大）T2=11.68T2、主扒杆背索受力F1cos19.98°=T1sin13.71°解得：F1=10.6T3、主扒杆受力F1sin19.98°+T1cos13.71°=44.6T（此处最大）当箱梁运行到5.0米处时，根据两幅扒杆的角度关系可知，此处主扒杆受力较大，副扒杆相应各部件受力相对很小，此时对副扒杆、副扒杆后背索不做计算。㈡、箱梁运行到跨中时：1、滑轮组受力：T1cos43.38°+T2cos43.38°=47TT1sin43.38°=T2sin43.

4、38°解得：T1=T2=32.4T2、主扒杆背索受力：F1cos19.98°=T1sin43.38°解得：F1=23.7T（此处最大）3、主扒杆受力F1sin19.98°+T1cos43.38°=31.6T同样根据角度关系，此时副扒杆处的扒杆、扒杆后背索等受力相对较小，此处不做计算，仅考虑主扒杆受力。㈢、在箱梁运行到接近副扒杆时，此时按照箱梁悬空27米计算1、滑轮组受力：T1cos57.76°+T2cos16.96°=47TT1sin57.76°=T2sin16.96°°解得：T1=14.3T，T2=41.3T2、主扒杆背索受力：F1cos19.98°=T

5、1sin57.76°解得：F1=12.8T3、副扒杆背索受力F2cos16.70°=T2sin16.96°解得：F2=12.6T4、副扒杆受力F2sin16.70°+T2cos16.96°=43.1T由于此处各部位受力较小，且副扒杆受力较大，主扒杆此时不做计算。㈣、根据上述计算，按照最不利荷载组合进行钢丝绳计算，按照静载情况和动载情况分别进行计算1、牵引索最大为42.1T滑轮组采用6饼，共计13根，钢丝绳采用Ø19.5，单根受力为T=42.1÷13=3.24T钢丝绳的破断拉力1700Mpa×158.11mm2×0.82=22.04T静载时K=22.04÷3

6、.24=6.8大于5.0动载时K=22.04÷3.24÷1.3=5.23大于5.0可知：滑轮组采用6饼，钢丝绳采用Ø19.5，按照0.82的换算系数，分别考虑静、动载情况进行计算，满足牵引索5.0倍的安全系数。2、背索最大受力为23.7T⑴、单根钢丝绳受力为11.85T，钢丝绳采用Ø28，钢丝绳的破断拉力1700Mpa×289.95mm2×0.82=40.42T静载时K=40.42÷11.85=3.41小于3.5动载时K=40.42÷11.85÷1.3=2.62小于3.5⑵、单根钢丝绳受力为11.85T，钢丝绳采用Ø33，钢丝绳的破断拉力1700Mpa×3

7、92.11mm2×0.82=54.66T静载时K=54.66÷11.85=4.61大于3.5动载时K=54.66÷12.6÷1.3=3.55大于3.5可知：背索钢丝绳采用Ø28，按照0.82的换算系数，分别考虑静、动载情况进行计算，不能满足背索（缆风）3.5倍的安全系数。若背索钢丝绳采用Ø33，按照0.82的换算系数，分别考虑静、动载情况进行计算，能够满足背索（缆风）3.5倍的安全系数。3、扒杆最大受力为44.6T根据人字扒杆钢结构鉴定报告，单个扒杆受力为120T静载时K=120÷44.6=2.69大于2.0动载时K=120÷44.6÷1.3=2.07大于

8、2.0可知：根据人字扒杆钢结构计算结论，单个杆件受力为73T，一副