循环流化床锅炉布风板风帽改造

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1、循环流化床锅炉布风板风帽改造樊旭，刘文献，常建刚，周若明，刘峰1．河北电力研究院，河北石家庄0500212．大唐保定热电厂，河北保定071051，‘()·一、．～_

2、I0‘’c’¨·u···’¨：·⋯—c’c⋯一‘¨．‘，·1．．·f·⋯¨·‘‘t‘t、·‘‘‘t‘<一<·)．I’一<‘。-一l1一⋯一c’’(。‘～一。⋯‘‘⋯‘一曲c’⋯。。[摘要]针对循环流化床锅炉布风板风帽存在的磨损及漏渣等问是匣通过在风帽入口处加装节。：Ⅲ．流鼠’藏风幅数量改变氐幅纯瓿等慢题祷基本解决。由冷态试验和请箕诧采可一：知改迄痞布氏板医晦赢救增加’风幅纯更加合理使虹的流化与燃烧工巩祷以

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17、锅炉，由1个膜式水冷壁一定的作用。炉膛、2台汽冷式旋风分离器和1个由汽冷包墙包覆的尾部竖井(HRA)3部分组成。炉膛底部是由水冷壁管弯制围成的水冷风室，通过膨胀节与2个风道点火器相连。炉膛在前后墙水冷壁下部的收缩段、燃烧室、汽冷式旋风分离器和“J”阀构成固体颗粒主循环回路。燃烧室由水冷壁前墙、后墙、两侧墙构成，布风装置由水冷风室和水冷布风板构成，在拉稀的水冷壁布风板的鳍片上设置风帽。锅炉燃用山西晋中贫煤。在电厂初始运行期间，锅炉存在诸如排渣不畅、炉发膛结焦、水冷壁及风帽磨损等问题，尤其以风帽的磨损图1“7”型风帽结构不葸电技和布风板漏渣最为突出，严重影响了锅炉的连续稳定在实际运行中发现，

18、运行时间不长布风板底部混术运行。合风室内就堆积大量炉渣，布风板漏渣严重，造成水冷论坛风室及点火风道内堵塞，逐渐影响到锅炉正常的一次1风帽存在问题风量，甚至造成故障停炉。通过冷态试验对各个风帽热的出口风速进行测量、对比，发现各位置“7”字型风帽nDG450／9．81～1CFB锅炉原设计中在布风板布的风速存在很大偏差，差值最大达20m／s。汁算表蓬∞置上采用“7’’字型风帽，而沿炉膛前后墙布置“T”型风明，布风板的开孔率为2．38，布风板阻力仅为3kPa．帽。“7”字型风帽设计入口直径为26toni，通流直径为左右I，小于原设计值5．4kPa；布风板稳定性临界压作者简介：樊旭(1976一)，

19、河北电力研究院热动所工程师，主要从事节能技术研究。E—mail：fanxu@dys．hbpc．corn．cn降在额定负荷运行时约为2．2kPa[2]，布风板上各处风风帽数量由原来的3534个减至1767个(图3)。就量分布不均匀，在局部区域内布风板阻力小于稳定性单个风帽而言，较小直径出风口的结构增大了流化风临界压降，容易造成布风板漏渣。在风帽内的阻力，从而减小了风帽漏渣的可能性。额定负荷下，流化风量为1．93×10m。／h(标准状态，下同)，在混合风室内一次风温度为188℃的工况下，风帽出口风速可达33m／s。在床温870℃时，风帽出口较高的风速使得“7”字型风帽很容易发生磨损和断裂。2

20、布风板风帽改造2．1第1次改造针对布风板的漏渣问题，2004年初对风帽进行了改造，即在“7”型风帽入口处加装节流圈，使得风帽的图3钟罩式风帽结构通流直径变为19mm，开孔率为1．43，同时取消炉通过冷态试验可知，风帽更换后，布风板开孔率为膛前后墙布置的“T”型风帽(图2)。由改造后的冷态2．1，由静止高度800mm床料下的布风板阻力特性试验可知，在静止床料厚度为700nliTl时测得的最小可知，最小流化风量约为9．5×10m。／hi图4)。在额流化风量约为1×10m。／h。计算可知，在额定负荷定负荷下，布风板阻力为3kPa左右，风帽出口风速为下，布风板阻力达到4．7kPa，风帽出口风速达

21、53．5936．5m／s。由此可见，风帽数量的减少和风帽结构的m／s(图4)，从而增加了风帽阻力以及布风板阻力，减变化不仅减少了布风板的漏风，使得出口风速降低，有小了布风板漏渣的可能性。此次改造基本上消除了布助于减少风帽的磨损，同时也减小了一次风机在额定风板漏渣对锅炉正常运行的影响。工况下的出力。发图2风帽加装节流圈电技但是，为保证在额定工况时的正常流化，风帽出口流化Jxl最／In．1‘术风速增大(53．59m／s)，风帽磨损也随之