h循环流化床锅炉风帽改造

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1、130t／h循环流化床锅炉风帽改造肖兴国石家庄诚峰热电有限公司，河北石家庄050800石家庄诚峰热电有限公司3台80t／h和1台130t／h循环流化床锅炉，配2台12MW和1台25MW抽凝式汽轮发电机组，其中4号锅炉为德国Babcock公司设计的次高温、次高压、中温分离、低倍率循环流化床锅炉，额定蒸发量为130t／h。4号锅炉风帽为柱状风帽，数量为444个，布风板风帽排列10排，顺列布置。锅炉自2004年1月投运以来，到2006年9月锅炉进行第一次大修，共运行19362h，在这期间锅炉共进行3次小修，故障停炉28次(故障原因主要为锅炉炉底布风管泄漏)，压火停炉14次(压火原因主要为锅炉冷风

2、道裂口)。锅炉冷态试验发现，布风板阻力偏大，风帽出风口堵渣不易清理，风帽磨损严重，因此决定对4号锅炉风帽进行技术更新改造。1风帽磨损原因(1)由于风室静压的波动，当风室静压小于风室差压时，床料进入风帽出风口，如果床料粒径偏大会堵住出风口，造成风帽小孔通道堵渣严重，风帽缺少冷却介质，极易烧坏风帽。因此，在锅炉运行时应保证风室静压波动不低于风室差压，以避免床料回吸进入风帽夹隙。E—mail：xgxiao@dingfeng．net(2)入炉煤的低位热值、灰分、挥发分及煤的粒径分布对风帽的磨损影响较大。为保证锅炉的稳定运行，入炉煤低位热值控制在18．83MJ／kg左右，收到基灰分不低于35％。从近

3、两年4号锅炉入炉煤的筛分结果看，10Inln以上入炉煤的比例偏高，造成锅炉运行时大颗粒沉积的份额大，对锅炉风帽的磨损几率增加。可通过加大输煤系统破碎筛分设备日常检修力度，调整环锤式破碎机的破碎间隙，改造筛分机械，减少筛板筛目尺寸等措施，减少入炉煤大颗粒的含量。(3)2005年4号炉炉底布风板水冷壁频繁泄漏，泄漏的蒸汽射流卷吸高温炉料冲刷布风板及风帽，造成风室漏渣增多，使风帽小孔再次堵渣的几率提高。2风帽改造改造前后风帽示意分别见图1、图2。4号炉改造前风帽为钟罩式柱状一体风帽，风帽引风管与外帽采用焊接形式，因此在更换风帽时需从引风管位置割断后重新焊接。风帽小孔为方形，尺寸为23mm×5mm

4、，倾斜角度为15。，小孔数量8个均布。改造后的风帽为新型钟罩式分体风帽，风帽内芯管与外帽采用间隙配合，即拔即插就可更换，风帽sVSL为圆形，尺寸为d15InIn，出风口角度为水平向，小孔数量8个均布。图I改造前风帽示意的检验。烘炉结束后，应清理炉膛和风室侧的杂物，施工时要使风帽顶面的高度一致，如背火侧高度不一致时可以在引风管进风口处对焊短管，以保证浇注料的施工。锅炉风帽改造前后冷态试验数据见表1，冷态试验空板阻力试验曲线如图3所示。表I锅炉风帽改造前后冷态试验数据项目数值一次风量改(标准状态)13500159002704040250457006003068045造／m3。h1刖风室静压／k

5、Pa0．120．280．841．872．34．05．2料层差压／kPa0．130．250．681．471．83．14．0一次风量曲(标准状态)14100171002520034600431005920069300譬／m3·h_1后风室静压／kPa0．10．210．541．01．692．883．96料层差压／kPa0．10．50．811．31．943．24．23图2改造后风帽示恿施工时风帽与炉底布风板鳍片采用满焊固定(为增加强度和便于更换可以设计外套管)，安装时风帽引风管保证密封焊不漏风，引风管高出炉底以炉底向火侧与背火侧耐火砼的厚度为基准，避免风室侧引风管过长或过短，影响耐火砼的施工及布风

6、质量。炉底耐火砼的浇注高度可以为水平向也可以与布风板倾斜角度保持一致，具体高度还应考虑清理底料方便和避免风帽对吹等因素。耐火砼采用微膨胀耐火浇注料，施工时预留膨胀缝，施工前对风帽Jl,$L做好封孔措施，防止杂物进入小孔影响冷态试验及流化质量。另外，炉底风帽、布风水冷壁管刷二道沥青漆，漆面厚度不低于0．5InIn。锅炉整体点火起动前做好烘炉准备，烘炉分自然养护、低温烘炉和高温烘炉3个阶段，烘炉时间以对耐火材料水分取样化验为准，表面应元明显裂纹、脱落或收缩现象。同时，做好对试块的强度、容重、线伸缩性量6o出40翥zo区0l40001700025OOO35000450006000070000次风

7、量／km3．h。1图3冷态试验空板阻力试验曲线4号锅炉风帽改造前后开孔率基本上在2％～3％范围内，说明改造前风帽数量是足够的。布风板出口流速明显小于改造前，符合入炉煤粒度在0～10mm范围流速为(35～40)m／s的要求。布风板空板总阻力也小于改造前空板阻力。冷态试验结果表明，改造后风帽空板阻力明显降低，布风均匀，流化情况良好。3改造效果改造后锅炉正常运行时一次风机电流小于loA(电机电压等级为6kV)，年节电约折合II