应力应变_疲劳与脆断_断裂力学

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1、伸性能测试。在此基础上,基于人工神经网络件,接头质量稳定,强度随焊接电流增大逐渐提高。(ANN)原理对影响TA15钛合金TIG焊接头拉伸性点焊接头的金相组织主要由等轴晶构成。断口分析能的主要参数进行了选取,确定ANN的输入和输出显示延性断裂特征。图5参7参数,建立了TA15钛合金TIG焊接头拉伸性能ANN模型并对模型进行了优化及误差分析。结果表20083057纯Cu钎料钎焊316L不锈钢的钎焊接头明,最终建立的拉伸性能模型能很好地适用于TA15耐腐蚀性研究/胡瑞玲//电焊机.-2007,37(12):44钛合金TIG焊接头拉伸性能的模拟,优于传

2、统回归~45,68方法。图6表2参8EGR(废气再循环)冷却器是为了改善燃油经济性和更进一步降低车辆氮氧化物排放的EGR系统的2008305413MnNiMo54与20MnMo钢焊接接头组核心部件,再循环废气冷却时可能会形成酸性冷凝织性能研究/陈建华//电焊机.-2007,37(12):40~物。该酸性冷凝物会导致EGR冷却器失效并最终导43,61致车辆发动机的严重破坏,EGR冷却器的芯子可以模拟大型锅炉关键部件200MW汽包集中下降通过真空钎焊获得。通过腐蚀试验、金相分析以及流管管接头的生产过程,采用J557焊条焊接体光谱分析研究纯Cu钎料钎

3、焊316L不锈钢的钎焊13MnNiMo54与20MnMo的焊接接头,然后分别对接头的耐腐蚀能力。图2表4参11焊缝金属和热影响区金属的显微组织进行了分析,并测试了焊接接头力学性能和显微硬度。研究结果表20083058Ta-2.5W合金管焊缝耐蚀性能/王赢利明:采用J557焊条焊接13MnNiMo54与20MnMo材//石油化工设备.-2007,36(6):39~41料,通过采用一定的焊接工艺措施,保证了焊接接头对Ta-2.5W合金管焊缝的耐蚀性能进行了研达到母材20MnMo材料使用性能的要求。图6表7究。失重法及电化学法的试验结果均表明,采用不

4、填参9焊丝氩弧焊焊接的管焊缝与母材耐蚀性能接近,温度升高及硫酸质量分数的增加均会增大腐蚀速率。但20083055ZL114A铝合金搅拌摩擦焊接头的显微组在实际生产中,温度波动范围内,Ta-2.5W合金管的织与性能/秦占领//电焊机.-2007,37(12):46~49腐蚀速率很小,可以满足耐蚀性能的要求。图1表3研究了ZL114A铸造铝合金的搅拌摩擦焊。通参3过观察接头的显微组织,发现在焊核处均匀分布着大量细化的硅粒子,同时母材的铸造孔洞消失;与母材20083059正交试验在焊接工艺评定中的应用/曹相比,焊核区的硬度分布较均匀,变化幅度小,

5、拉伸试军//焊接.-2007(12):47~50验大都断裂在接头热影响区处,接头的抗拉强度可达为了减少项目前期焊接试验的工作量、降低项目母材的70%左右,表现出了较好的力学性能。试验研制成本、缩短研发周期并科学安排试验,应用正交结果表明,搅拌摩擦焊焊接ZL114A铝合金,可以得试验设计法合理安排Q345D钢板的焊接工艺评定试到成形美观、内部无缺陷、几乎无变形的焊接接头。验,并用数理统计方法分析了各焊接参数对焊缝质量图4表1参8产生影响的主次顺序,预测了更优的工艺参数的选取方向。图3表6参120083056AM50镁合金点焊接头的性能与组织分析/

6、王长义//热加工工艺.-2007,36(23):1~4应力应变、疲劳与脆断、断裂力学采用交流电阻点焊焊接了AM50镁合金板材,分析了点焊接头的力学性能、显微组织和断口形貌。结2008306016MnR钢焊接接头多次补焊残余应力数果表明:接头的抗剪强度随着电极压力、焊接电流以值模拟/汤洁//焊接.-2007(11):41~44及焊接时间的增大均为先逐渐增大,待达到最大值利用有限元法,对16MnR钢焊接接头多次补焊后,又开始逐渐减小;板材表面清理状态对接头的质产生的残余应力进行分析。计算结果表明,在焊缝及量有很大影响,未经过清理的试件接头强度较低

7、;机热影响区,初始残余应力的值较大,远离焊缝及热影械打磨的试件总体焊接质量较好;采用化学清理的焊响区的区域,应力逐渐降低。补焊后,在靠近补焊区9域周围的原焊缝及热影响区,纵向残余应力降低,横方式的。采用塞焊方式蜂窝孔处的焊接残余应力较向应力增加;在补焊区域,纵向应力的变化不大,但是高,焊完第二个蜂窝孔后对第一个蜂窝孔的残余应力横向应力的值增幅较大。随着补焊次数的增加,应力影响较大。而采用填角焊方式则这种影响较小。对值增加的幅度不大,但是高应力区的宽度增加。图塞焊和填角焊焊缝进行强度计算,结果表明填角焊焊10表1参13缝的承载能力较好。研究结果为蜂窝

8、夹套进行分析设计和控制焊缝开裂提供了理论基础。图6表1参20083061大直缝焊管热时效与振动时效消应力工11艺比较/张

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