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1、·38·煤气与热力1998年11月X鼓风引射式燃气燃烧器的计算宓亢琪(武汉城市建设学院,武汉430074)摘要提出鼓风引射式燃气燃烧器的基本计算公式与计算结果,并进行结构尺寸与工况分析,确定各种因素对其的影响程度。关键词引射式燃气燃烧器鼓风式燃气燃烧器燃气燃烧器工况燃气燃烧器尺寸中图分类号TU996.75TQ038.41前言工况判别数:2hAba2-C-22FPBεHHA1μFA1鼓风引射式燃烧器的进气部分是加压空气由中D=2=(FP)OP2ABhba心喷咀射出,燃气由中心喷咀外层的环状喷口供入,-2-C-22FMFMεHH
2、A1μFA1常压空气由吸气收缩管被引射供入。其主要优点是最佳工况:D=1在供应低压燃气条件下实现高强度燃烧,并由于燃B气夹于内外两层空气间,混合均匀,提高了燃烧质混合管截面积:(FM)OP=A量。这是一种广泛用于工业、餐饮业以及供热等设最佳无因次压头:备的燃烧器。2h22AρεH=μFA1-CHA1OPB2基本计算公式头部喷头出口截面积:uGK1(1+uG+uA)1++uAS基本计算公式由动量方程等导出。引射器基本(FP)OP=22Ahba方程式:εFB-C-22εHHA1μFA1h222AB非最佳工况=μFA1-2-C的:
3、D>1匀性εHHA1FMFM222-B1-B1-4A1B11uG1uA混合管截面积:FM=式中:A=++2A1εFFGSεFFA1FAεF8-222AKuG式中:A1=μ把eεn方F)-C-j-DjB=21+uG+uA1++uABesbuεFS222B1=-2DHμeεnFuAC=2222μ2ε22C1=BDμen+DuA-2DμenuAenFFA燃烧器基本方程式:hbaj=22uεHHA1μFA‚1221GK1μFA1+uG+uA1++heuAu2ShbaG122+=H=2+FεFFPεHHA1FGSεFA1εF0.522
4、2AB/头部喷头出口截面积:FP=(FP)OPDμFA1F-2-Can[1]MFM喷咀尺寸计算与各部件长度确定见文献。X收稿日期:1997-11-03第18卷第6期煤气与热力·39·度以下。D的限值在h趋近于零时出现。经验算,上3计算结果述条件下,焦炉煤气、天然气与液化石油气三种燃烧器的D极限值分别为1000、1950与800。非最佳工应用微机进行计算、输入数据为燃气种类及其况仅在特殊状况下采用。成分、热负荷、一次空气系数、加压空气量与压力、燃气压力、背压、火道尺寸以及工况判别数等。以热负表2焦炉煤气、天然气与液化石油气荷为
5、29.075kW的燃烧器为计算例,在应用焦炉煤非最佳工况计算结果(焦炉煤气:H4A1=2×10,DA1=4.64,未标明参数同表1)气、天然气与液化石油气的条件下分别以最佳工况(见表1)与非最佳工况(见表2)进行计算。DDMDDDPVFh214.4722.8828.1315.09378.701013.5621.4442.066.7575.74表1焦炉煤气、天然气与液化石油气10013.4021.1974.802.137.30以最佳工况计算结果(天然气:H=2×104,D=4.83,未标明参数同表1)A1A1(焦炉煤气:S=0
6、.38,QL=18363,HG=29.08,LG=5.7,α’=1.1,214.0722.2527.5915.48428.46-6RA=30,P=800,FG=35.22×10,tP=150,hba=0,无火道)1013.1920.8641.266.9285.75HA1DA1DMDDDPVFh10013.0420.6273.372.199.046.5524.0237.9831.5911.97238.050.5×1041×1045.5120.7832.8627.3315.99425.15(液化石油气:HA1=2×10,DA1=
7、4.72,未标明参数同表1)44.6417.9928.4423.6521.34757.402×10213.4221.2326.4315.20440.4043.9215.6724.7820.6128.111314.204×1010×1043.14313.3521.1117.5638.752496.731012.5919.9039.536.8088.134312.1019.1315.9147.153696.6310012.4419.6770.292.1510.0420×102.57(天然气:S=0.58,QL=36454,HG=
8、29.08,LG=2.87,α’=1.1,-6RA=30,P=2000,FG=13.77×10,tP=150,hba=0,无火道)4.2加压空气压力46.8223.2636.7731.0912.19265.820.5×10由表1可见,随着空气压力增加,燃烧器尺寸减45.7420.0831.
