汽轮机相对内效率简捷求法

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1、《华东电力》年第期汽轮机相对内效率简捷求法华能南通电厂方超高,但由于IFC公式是多层套的迭代公式,长本文从简化汽轮机绝热烩降和蛤函数表,,,达式人手推出了具有较高精度的相对内效率而复杂同时IFC公式尚无绝热蛤降公式理,简捷求法,方便实用。想膨胀必须通过迭代逼近计算这样一来非用计算机计算不可,不免“兴师动众”,因而实1现行求法及其特点用不便。鉴于此,在现场试验分析计算时,人们汽轮机相对内效率(,还是习惯于采用查表法求取内效率。以下简称内效率)是反映汽轮机内部结构完善程度的一项重要指,,2简捷求法数学模型标内效率传统求法有查图法和查表法两种,,,、前

2、者查h一s图较简单但由于图上压力温由上知采用传统法求内效率费神费力。、、,,;采用IFC公式计算显得繁琐如果我们设法导度蛤嫡分度大需凭肉眼估算精度低后者,查水蒸汽表精度高,但由于要进行多次内插计出精度较高的蛤函数简化公式并在一定范,算,很容易出错。如果采用国际公式化委员会围内替代IFC公式尤其是导出绝热烩降公,、拟定的I,就省去了查图查表内插计算和迭代逼近FC公式计算各点蛤值精度固然很式,..益)经过阻尼比计算可以确定K一03比较合增加到035886。模式19尚不满足要求,当然适。经过两次计算可以确定出新安江电厂PSS还可以通过在富春江加PSS来

3、进一步提高阻,。”,。参数整定值为超前角38K二.03同理还可确尼对此我们尚未作进一步研究定其他厂的定值。这种计算工作量相当大。7几点结论表5不同电厂ps定值计算结果a,按照当前华东电网情况,低频振荡呈电ss厂补偿角度pK。、、、新安江38.00.3衰减特性但其中模式1131926由于阻尼,。金山73.721太小应必须引起重视.、,台州3960.4b在新安江金山和台州安装PSS对改善模式1、13、19、26的阻尼有。明显作用、..62新安江金山和台州安装PSS后系统阻c由于电网在发展,大机组在增加,电尼变化网结构在变化,为防止产生低频率振荡,开展

4、根据表,。5的整定值结果进行全网的再计电网低频振荡研究工作是十分必要的、、、.算可以看出模式1131926阻尼都有明显提,d需强调说明的一点由于我们励磁参..,:,。高模式1由00()046增加到022641模式13数资料不完全计算结果仅供参考特别像..,由000649增加到022796模式19由PSS整定值,一定要通过试验才能确定,计算...,000841增加到001463模式26由000644结果可以和试验相对照使用。运算,。这就是我们所需下列公式。使用起来就十分方便探求的内效率简捷求法之途径。.a高、中压缸进汽烩内效率由下式计算h=h。’一

5、7.9665x107P/TZ·37“`一4.1858X12629609`0P/TkJ/kg(4):叭一:全立h一hb.高压缸排汽晗hl了,一/,),h=h。’一1.8197x109P/TZ·86’“.·一1700292`0592式中和汽轮机相对内效率2X10P/TkJ/kg(5)一、,.c△hh分别为汽轮机内蒸汽实际中压缸排汽晗—烩降和理想(绝热)始降,kJ/kgh=h。’一1.0580X10’“P/T3·’399、、:、.。:,一X126,96462hhh—分别为汽轮机进汽排汽和885850P/TkJ/kg(6)’,。,kJ/。kJ/kg理想膨

6、胀kg式中h零压下火含值取.—21。、。、,,,、200550oC,绝热烩降表达式(已知PTP求h)一之间的始值经鉴于目前汽轮机低压缸排汽始直接计算推导得,,..h。仍有一定难度故本文以处于过热区的高中压=20368+16304T.,Xl42缸为例建立相应的关系式(事实上低压缸理想+32115于T、、、膨胀烩很好求,这里不作介绍)。PTh—分别为蒸汽压力(MPa)绝热烩降等于进汽烩减去理想膨胀烩,而温度(kg)K)和烩k(J/理想膨胀蛤的计算较麻烦,需先求出进汽嫡,以上数学模型的适用范围见表1。再由进汽墒和排汽压力内插求之(这一内插很繁)笔者在工

7、作实践中,根据工程上的实用范表r(2)一(6)式检验适用范围,,、围导出了下列关系式直接由进汽压力温度公式绝对你J/kg)误差检验适用范围.,,,和排汽压力求绝热烩降限于篇幅略去推导(2)04肠二刃〕~560oCR二10~20MPa,过程(下同)..P/R=.0昭~.030.0,.304与=5的~560CR=l~SMPaa()高压缸绝热烩降,PJ/R=.0.峪~。加.oa(4)04t(C)P(MP),·。.’。`·“5`’,3·二,h(20293T一81537xzo0P/厂“)4o0~7·.。·l一,3,/5000~14〔1003。()〕。’e,

8、棺(2)皿5500~18(5)0.42700.5~3b.中压缸绝热烩降3000.5~3.5..!·.。,·“。2”·34005~43一2