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1、设计研究少齿差建筑卷扬机的设计与加工李英民（云南建筑机械厂，云南昆明!"##$%）［摘要］通过对少齿差传动建筑卷扬机齿轮啮合性能的分析，提出有关该机的设计要点及加工注意事项。［关键词］卷扬机；少齿差行星齿轮；啮合条件；传动干涉；变位系数［中图分类号］&’!(［文献标识码］)［文章编号］%##%*%+!!（,##+）#+*##%"*#+!"#$%&’&()’&*+’,-*.$&%/+-0",/&#-.*,-$/&1$&,01$-0($++"."&-$’2%"’.(.$3"!"#$%&’($%!利用少齿差传动机构的优越性可
2、改进和提高建机的技术参数选择均能满足要求，故可省略检验。筑机械等设备的传动结构技术性能，将渐开线少齿456内齿轮传动副的干涉差行星齿轮传动应用于建筑卷扬机的动力传输系根据传动比及强度计算等条件决定了少齿差传统，是使传统卷扬机减小体积、优化结构、降低成动副的主要技术参数后，能否保证其顺利安装和正本、提高性能的有效途径，具有广阔的前景。常运转关键是考虑其它不发生干涉的条件是否也能满足要求。4齿轮正确啮合传动的前提%）渐开线干涉在!一定的条件下!大于,%在设计少齿差减速机构时通过改变内、外齿轮一定值，渐开线干涉就不会发生。由
3、于少齿差齿轮的齿数可以得到不同的传动比，如果内齿轮齿数传动中内外齿轮的齿数较接近，且!%一直大于发（!）不变，其外齿轮齿数（!）越大，则其齿数生渐开线干涉的极限值，所以此条件无须验算。,%差（!）越小，传动比也就越大。但对于齿顶高,）过渡干涉因为插切内齿轮插齿刀的顶高"!比正常齿高出一个齿顶间隙的高度，而且少齿差内#$-%、原始齿形角!#-,#%的标准内齿轮传动外齿轮副采用短齿制齿形（#!-#./），所以无论对副，在!小到一定程度时由于内外齿轮的齿廓发$"于内齿和外齿发生过渡干涉的可能性都很小，实际生重迭，则无法按原设
4、计的中心距进行装配。设计中也可以免于验算。为了在!很小时内外齿轮副仍能正常啮合传"+）齿顶相碰装配动，现有两条途径可循；一是降低齿顶高度，采用内齿轮副时为防止发生图短齿齿形以消除齿廓重迭；二是通过选择适当的变%所示的情况，即节点对位系数，增大内齿轮齿间宽度，减少外齿轮齿顶厚方的齿顶相碰，保证正常度，从齿间间隙上消除齿廓重迭。实施中可同时采运转，须使内齿轮副节点用上述两种方法，以期达到最佳啮合传动的效果。对方的齿顶径向间隙)-值得注意的是，当内外齿轮副采用短齿齿形且内外*0+’,1+’%##，应予齿轮进行变位后，其齿厚、
5、齿高、公法线长度、中图4节点对方齿相碰检验。心距、啮合角及啮合性能等都同时发生改变，由此$）齿顶干涉外齿轮的齿廓!从节点啮合位内外齿轮变位系数的选择就成了关键。454齿轮变位的适应范围"［收稿日期］,##,*#/*#!齿轮变位后应保证齿顶高系数&’／("#.$，［作者简介］李英民（%($!1），男，河北宁晋人，高级工程师2且齿顶部分仍为渐开线齿廓。一般少齿差建筑卷扬云南昆明市东郊路"/号2万方数据)**+／+%"设计研究置转过角，顶圆!"和!"相交于#点（图进入啮合也极为!!!""），对应于!!角，内齿轮转过的角度为!
6、"#靠近，在少齿差／$，。传动中更是如!!$!"!!#"!$%&’#"!(%&’#此。实际上一般少齿差内齿轮传动副的重合度系数小于!时仍能正常运转，但考虑到卷扬机的工图#重合系数作环境较恶劣且往往超载、起停频繁，所以少齿差传动建筑卷扬机仍应按重合度系数大于!验算为妥。图!齿顶干涉"$#变位系数的选择由以上讨论可知根据建筑卷扬机的使用特点，如果满足下式条件则不会发生齿顶干涉少齿差齿轮传动副应着重考虑齿顶相碰、齿顶干涉!"$%&’#(%&’#""!""（齿廓重迭干涉）和重合度系数大于!等。传动齿由此，齿廓不产生重迭干涉的条
7、件是轮变位系数的选择会直接影响其啮合传动性能的优+,#$!（%&’#"!$"!）($"（%&’#""$""）$劣，在少齿差传动机构设计中可根据相关资料择取（$"($!）%&’#"*数据、反复运算，进行多方案比较直至满意为止。在少齿差齿轮传动中+必须验算。,1）径向干涉在少齿差齿轮传动设计中，只!齿轮传动副技术参数的选择与验算有在无法采用轴向装入时才需要进行径向干涉验今以我厂生产的89!型少齿差建筑传动卷扬算，且不产生齿顶干涉的齿轮传动副也不会产生径机为例，对其主要技术参数进行验算。向干涉。在建筑卷扬机少齿差传动中采用的
8、装配方!$"基本技术参数选择与相关数据计算法是轴向装入法，而且其齿顶干涉条件已在前述中主要技术参数：外、内齿轮齿数$!#++、$"#明确必须验算满足，因此该项可以免除验算。/*，齿轮模数.#0,1；外、内齿轮变位系数’!#-）重合度系数重合度系数为实际啮合线长!,-"、’"#（$"($!）（%&’#(%&’#*）／"67#*$’!
