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1、《冶金自动化》2010年S2仪用压缩空气干燥器鼓包原因分析及对策柯浩,董国振,贾超华,张晓昱,孙涛(河北省电力研究院锅检中心,河北石家庄050021)摘要:在对某发电厂2台仪用压缩空气干燥器(电加热器)进行全面检验时发现2台加热器筒体均存在严重的鼓包现象。通过对加热器的材质进行分析,了解了容器鼓包对安全运行的影响,并结合运行情况,查找鼓包原因,提出相应对策。实际生产过程中,对于加热器类的压力容器应严格控制其温度操作范围,并加强对温控系统的全面检查。关键词:仪用压缩空气干燥器;全面检验;鼓包0前言同样存在鼓包现象,但是程度稍轻。鼓包最严重[1]根据《特种设备安全
2、监察条例》,对某发电处直径为345mm,比原始直径Φ307mm涨粗38厂2台仪用压缩空气干燥电加热器(以下简称加mm,胀粗量12%,鼓包处壁厚最小8.10mm。热器)进行全面检验。检验中发现2台加热器筒鉴于鼓包的严重程度,要求该容器停止运行,体均发生了严重的鼓包,鼓包是压力容器长期在进行更换。对鼓包材料、运行情况进行分析,查找高温高压的环境下工作,发生材质劣化最明显的鼓包原因,避免再次发生类似问题。表现。本文通过对邯峰发电厂2台加热器检验情2材质分析况的介绍、鼓包筒体材质分析和运行情况分析,查2.1宏观分析找鼓包原因,提出了在以后的运行、检验中应注意从外表面氧
3、化皮情况可以看出是由于加热温的问题。度过高造成筒体材料超温失效,实际测量的涨粗1检验情况率已达到20%,接近材料20g最小的断后延伸率该电厂2台加热器是由Siemens公司设计,广26%,材料产生了明显的塑性变形。电站用压力东肇庆环球净化设备有限公司制造,由河北电建容器的设计一般以弹性失效为准则,即容器一旦一公司安装的。2001年4月20日投运,设计压力产生塑性变形,就认为该压力容器失效。1MPa,设计温度300℃,介质为空气,筒体规格从强度方面考虑,最小壁厚为7.40的mm,根Φ307mm×9mm×1445mm,材料20g,内部装有据GB150强度计算公式能
4、满足要求。加热装置。压缩空气通过该加热器时达到干燥和pcD1×289Tmin=t+C=+1=升温的效果,加热系统采用温度自动控制,即达到2[σ]φ-pc2×113×1-1指定温度后,加热器停止加热。2.28(mm)根据TSGR7001-2004《压力容器定期检验规式中,Tmin为筒体设计壁厚,mm;pc为计算压力,[2]t则》对该加热器进行全面检验,发现加热器A,BMPa;D为筒体内直径,mm;[σ]为设计温度下20存在严重的鼓包现象,外表面存在明显的高温氧g的许用应力,MPa;φ为焊接接头系数;C为腐蚀化腐蚀,加热器A外形已变形,形状如同纺锤,鼓裕量,mm。
5、包十分严重,如图1(a)所示。鼓包最严重处直径2.2金相分析为368mm,比原始直径Φ307mm涨粗61mm,胀对加热器A取样进行金相组织检查,在鼓包粗量19.8%。鼓包处外表面存在严重的高温氧化与未鼓包部位分别进行取样,金相组织均为铁素腐蚀现象,氧化皮脱落严重,并且壁厚减薄,鼓包体+珠光体,鼓包部位珠光体比未鼓包部位珠光处壁厚仅为7.40mm,如图1(b)所示。加热器B体明显减少。鼓包部位碳化物已经分散,珠光体收稿日期:2010-05-13;修改稿收到日期:2010-06-11作者简介:柯浩(1980-),男,湖北武汉人,工程师,主要从事锅炉压力容器检验工作
6、。·866·《冶金自动化》2010年S2区域较少,表明该组织己发生劣化。金相照片如图2所示。(a)加热器A鼓包照片(b)高温氧化腐蚀局部放大图图1加热器照片100滋m100滋m50滋m50滋m(a)未鼓包部位(b)鼓包部位图2金相组织[3]2.3力学性能分析未鼓包处,并且低于GB713-1997标准要求。对加热器A取样进行室温机械性能试验,在3运行情况分析鼓包与未鼓包部位分别进行取样,试验结果如表1根据以上分析,加热器发生鼓包的根本原因所示。鼓包处材料抗拉强度、屈服强度明显低于为超温运行。通过对现场使用状况的了解,发现·867·《冶金自动化》2010年S2表1
7、力学性能试验结果屈服强度抗拉强度试样编号断后伸长率A/%取样位置鼓包情况22Re/(N/mm)Rm/N/mm127540528.5容器筒体下部未鼓包226542029.5容器筒体下部未鼓包324039029.5容器筒体中部鼓包424038526.0容器筒体中部鼓包527040528.5容器筒体上部未鼓包626041029.0容器筒体上部未鼓包标准≥245400~530≥27GB713-1997加热器在使用中存在以下问题:蚀严重。根据材质分析,鼓包部位金相组织劣化,(1)2007年前加热器温控系统为国产单板珠光体形态明显减少,碳化物分散;力学性能明显机,经常死机
8、,一旦死机,如果是在加热状态,就会下降
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