独立墩盖梁施工方案

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1、独立墩盖梁施工方案一工程情况简介为减少对330国道的影响，根据《桥梁变更设计说明》图纸，10#~16#墩（即K149+240~K149+420段）变更为双幅整体式Y型墙式墩，预应力混凝土盖梁、群桩基础的形式。由图纸，独立墩桩径为2m，承台为8m×8m×2.5m的结构，墩柱宽4.5m、厚2.2m，墩顶至承台最高可达18.015m。盖梁厚2.5m，横向跨径22.5m，悬臂长达6.25m。结构跨径大，施工难度较大。盖梁下夹墩而设的桁架，适应施工时混凝土、模板重力，震捣产生的冲击力以及施工人员和施工机具等荷载。

2、桁架体系由两侧各8片贝雷片连接而成。两边对称位置由四根φ402×8电焊钢管斜柱支撑，顶端用φ16圆钢制成U型卡将其固定，底端设柱垫，柱垫与承台间三根φ28螺纹钢止推。墩的中心位置隔1.8m预埋三根φ60×3.5钢管，施工时对应穿三根Φ45mm圆钢与桁架用螺栓固结，以抵抗桁架因荷载产生的变形。独立墩盖梁模板见后所附图纸，施工支架系统见所附示意图。二计算荷载组合：根据盖梁施工时钢筋砼、模板、贝雷架的重力，震捣产生的震荡力，施工时的人群荷载以及施工机具等荷载组合。71、梁自重由于混凝土具有流动性，由图纸分析计

3、算荷载如图分布[（9.1+18.2）×6.25/2+18.2×0.5+7.28×2.25+2.18×2.25]×2=231.395T2、模板及支架自重荷载分布如图：0.912×22.5+0.64×6.25/2=24.52T3、贝雷架自重荷载分布图，每延米0.18T0.18×15+0.18×24=7.02T4、震捣产生的冲击荷载、施工人员荷载及施工机具荷载分布如图，每延米为1.125T，所以1.125×22.5=25.3125T7故综合以上荷载得独立墩盖梁施工时荷载总和为：231.395+24.52+7.

4、02+25.3125=288.2475T对荷载进行叠加，为了计算简便进行简化如图：。以下根据上面荷载情况进行反力计算应用力法计算△·EI=1/3×2.5×195.81×（－1.875）+2.5×102.55×（－1.25）+1/3×0.5×53.36×（－2.875）+298.36×0.5×（-2.75）+1/3×2.25×277.06×（-4.6875）+351.92×2.25×（-4.125）+1/3×0.45×60.78×（-5.5875）+628.98×0.45×（-5.475）+689.76×

5、1.8×（-5.7）+1/2×7.04×1.8×5.7+2/3×1.8×4.577×1.82×5.7=－13931.36151δ·EI=1/2×5.72×3.8+5.72×1.8=120.213X=－△/δ=115.89T则一根斜撑所受轴向力为：F=1.05X/2=115.89/2=60.84T每根斜撑水平力F平=115.89×0.32/2=37.1/2=18.55T7距中心1.8m的每个支点承受的力为：（288.24/2－115.89）/2=28.23/2=14.115T三、构件设计一）斜柱1．斜柱材

6、料的确定：根据现场实际条件，拟采用φ400，δ=8mm的Q235(A3)钢焊管，则A=π/4×（D2-d2）=π/4×（4002-3842）=9852㎜2=0.9852×10-2㎡i=0.13862m临时架斜柱最大长度l=13.719mλ=l/i=13.719/0.13862=98.97<[λ]=100查桥规得：λ=100，φ=0.581；λ=90，φ=0.651；采用线形内插法计算得：λ=0.588σ=N/φA=60.84×103×9.8/（0.588×0.985×10-2）=102.94Mpa＜[σ

7、]=140Mpa故可以采用。查材料手册，得：直缝电焊钢管φ402×8，每米重量77.7KG；验算：A=9.9×10-3(m2)i=1/4×(0.402×0.402+0.386×0.386)1/2=0.1393(m)λ=l/i=13.719/0.1393=98.48<[λ]=100查桥规得：λ=100，φ=0.581；λ=90，φ=0.651；7采用线形内插法计算得：λ=0.591σ=N/φA=60.84×103×9.8/（0.591×0.99×10-2）=101.9Mpa＜[σ]=140Mpa满足强度和

8、刚度要求。斜柱选用φ402×8直缝焊接钢管。材料为Q235（A3）钢2．斜柱端头处理1）底端斜柱底端用用厚10mm钢板封闭，为防在水中浮起，钢板中心开φ50孔。斜柱与承台接触面用一斜角为17.228度的柱垫,柱垫用10mm钢板焊接,平面尺寸为500×500mm,底板和面板均采用10mm钢板,两板间用间距100的纵横肋加固,柱垫与承台间三根φ28螺纹钢止推,具体见柱垫及承台预埋止推钢筋施工图。2）顶端顶端采用直接承压方案,斜柱顶用10mm钢板