混凝土结构原理4.2矩形箍筋约束混凝土

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1、4.2矩形箍筋约束混凝土1．约束作用机理（1）受力破坏过程小配箍率时（λ≤3.0）的破坏过程及特征tz应力接近素混凝土单轴抗压强度前，应力——应变曲线和素混凝土的应力——应变曲线基本相同。其中σ<4.0f时，应力——应变关系为直线，ccσ≥4.0f后，应力——应变曲线开始微凸。cc−6z应力接近单轴抗压强度时（σ→f,ε≈(1500~1700)×10），箍筋应ccp()−6变较小（ε≈400~600×10），约束效果不明显，混凝土抗压强度提st高不多。z混凝土纵向应力达到峰值（ε=ε>ε）时，箍筋应力有所增长但仍未cpcp()

2、−6屈服（ε≈900~1200×10）；混凝土应力较单轴抗压强度有所提高st（σ=f>f），但增长不大。ccccz混凝土纵向应变在峰值应变前后（ε=(.085~.111)ε），试件出现沿纵cpc筋外缘的竖向裂缝，约束混凝土进入软化段。z混凝土应变超过峰值应变后（ε>ε），随着混凝土纵向压应变的增加，cpc裂缝不断出现、发展、贯通，混凝土膨胀急剧发展（泊松比增大），箍筋−6开始屈服，混凝土的应变达到ε=(3000~4500)×10。此时箍筋的约束c效应最大，混凝土尚未达到三轴抗压强度。z接近破坏时，保护层混凝土开始剥落，钢筋全部

3、外露。箍筋全部屈服甚至个别拉断，约束区混凝土的破坏大多为斜剪破坏，由于箍筋未被全部拉断，混凝土存在残余抗压强度。此时混凝土的纵向压应变远远高于素−6混凝土的极限压应变，达到ε=(4000~6000)×10。c较高配箍率时（λ=.036~.085）的破坏过程及特征tz上升段应力——应变曲线的斜率（约束混凝土的弹性模量）可能小于素混凝土的弹性模量，原因是箍筋较多，保护层混凝土密实度难以保证、且箍筋内外混凝土的整体性不好。z混凝土纵向裂缝出现后，混凝土的膨胀加大，箍筋对混凝土的约束效应出现且很大。z约束混凝土的应力——应变曲线没有明

4、显的峰值。z混凝土出现第一条纵向裂缝和箍筋开始屈服时的纵向应变值接近小配箍率混凝土的相应应变，但不同的是，高配箍率混凝土试件均发生在峰值以前。z接近破坏时，约束混凝土抗压强度较单轴抗压强度提高1倍以上（σ=σ=f≈2f），约束混凝土峰值应变为素混凝土峰值应变的cpcccc610倍以上（ε>10ε=(10,000~30,000)×10）。pcpz破坏时，混凝土横向膨胀明显。所有钢筋外露、屈服，箍筋接近圆形，个别箍筋拉断。保护层混凝土全部剥落，核心混凝土出现挤压流动变形，出现局部鼓凸。（2）矩形箍筋约束机理矩形箍筋约束机理约束分区

5、位置约束力约束力特征约束效果无约束区保护层无无无邻近箍筋的纵向张拉压纵向大弱约束区箍筋内侧弱力和横向索效应压力横向小0强约束区对角线区双向箍筋的张拉压力接近45线强（3）影响因素①体积配箍率、配箍特征值、约束指标λt体积配箍率：Vst∑Vst,i∑liast,iρ===tVsAsAccorcor体积强度比、约束指标、配箍特征值、套箍指标：fV4fAfytstytstytλ===ρttfVfsdfccccorcz约束指标越大，混凝土抗压强度和峰值应变越大，且增长速度随着约束指标的提高而增大。zλ≤3.0时，约束混凝土应力——应变

6、曲线没有屈服平台，存在明显峰t值，箍筋在混凝土应力达到峰值后屈服。zλ≥.036时，约束混凝土应力——应变曲线有屈服平台，没有明显峰值t点，箍筋在混凝土应力达到峰值前屈服。z界限约束指标为：λ≈.032tz矩形箍筋约束混凝土的三轴抗压强度箍筋贡献值（N=αλfA）系sttccor数小于螺旋箍筋的2，说明矩形箍筋的约束效应小于螺旋箍筋的约束效应。②箍筋间距sz箍筋间距较大时（s>(1~5.1)b），箍筋约束作用甚微，仅当箍筋间距满足s

7、在上升段（包括峰值应力f和峰值应变ε）差别甚小。但下降段有明ccpc显区别，箍筋间距越小，下降段越高，混凝土残余强度越高、混凝土延性越好。③箍筋型式0z封闭、135绑扎箍筋和焊接箍筋的约束效应没有明显差异。z复合箍筋减小了钢筋的自由长度、提高了横向约束刚度，对核心混凝土的约束效果更好。z在约束指标相等的条件下，复合箍筋约束混凝土的强度与峰值应变较简单箍筋情况有稍许提高，下降段更为平缓，延性更好。总体情况与简单箍筋差别不大。2．矩形箍筋约束混凝土理论模型（1）Sargin模型(1971)①假定箍筋屈服；②根据平衡条件，计算箍筋约

8、束力，并假定约束力沿箍筋内侧均匀作用于核心混凝土周围；③将约束混凝土简化为半无限空间，将箍筋约束力简化为间距为箍筋间距s的分布集中力，利用Boussinesq公式计算核心混凝土内部应力（其中横向约束应32fu力为σ=）；uu2()22πz+u④规定核芯面积位置（两箍筋中间）、