杭州湾大桥主塔增设塔吊的基础计算

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1、杭州湾大桥南航道桥主塔增设塔吊的基础计算为加快塔柱施工进度，同时缩短塔柱施工与钢箱梁安装施工之间工序转换的时间，该塔吊主要进行爬架、模板以及其它构件的拆除，同时进行挂索施工。目前正在使用的塔吊在钢锚箱安装完成后拆除。一、增设塔吊的安装位置我部通过仔细的分析研究，并请武汉港湾设计研究院进行塔吊支架受力验算，确定在中塔柱交汇段（即32#、33#节段）的下游外侧中间安装一台塔吊(因上游侧有施工电梯)。上支点埋件中心标高+148.048m。二、塔吊选型选用H3/36B型塔吊作为施工塔吊。塔吊性能参数表见下表。臂长（m）24.628.032.036.040.

2、0吊重（t）12.010.48.97.76.8塔吊自重（包括吊物重量及平衡块重量）不大于900KN。三、塔吊基础支架结构塔吊预埋件：锚板为厚度20mm钢板，锚板规格80×80cm；锚筋为直径28mm的螺纹钢筋，长度84cm，共25根。锚筋和锚板之间采用塞焊。预埋件共8个，上下各四个。支架：布置四个三角支架。支架全部用双肢HM588×8300型钢焊接。支架上支点焊接在预埋件上，下支点焊接在牛腿上。H588×300型钢上下翼缘板焊缝高度12mm，腹板焊缝高度10mm。塔吊底座采用20mm厚的钢板焊接600×300的纵横箱梁，箱梁和三角支架之间焊接，焊缝

3、高度10mm，另用劲板加强。支架及预埋件的结构见附图。四、受力计算塔吊基础计算工况：该基础荷载主要承受的荷载是塔吊荷载。经比选，塔吊基础在非工作状态下的荷载，比工作状态的荷载更为不利，故计算时只考虑非工作状态下塔吊基础的结构受力。水平荷载为风荷载，风荷载考虑11级风考虑。计算结果见下表。工况一：竖向荷载（对角线受力）R1=147.7t（压）R3=-103.5t（拔）R2=R4=22.1t（压）水平荷载P1=P2=P3=P4=22.1t（3点至1点矢量方向）工况二：竖向荷载（对角线受力）R2=147.7t（压）R4=-103.5t（拔）R1=R3=2

4、2.1t（压）水平荷载P1=P2=P3=P4=22.1t（4点至2点矢量方向）工况三：竖向荷载（平行受力）R1=R4=111.0t（压）R2=R3=-66.8t（拔）水平荷载P1=P2=P3=P4=22.1t（2点至1点矢量方向）工况四：竖向荷载(平行受力)R2=R3=111.0t（压）R1=R4=-66.8t（拔）水平荷载P1=P2=P3=P4=22.1t（1点至2点矢量方向）工况五：竖向荷载（平行受力）R1=R2=111.0t（压）R3=R4=-66.8t（拔）水平荷载P1=P2=P3=P4=22.1t（4点至1点矢量方向）8支架各支点拉、压力

5、表表1工况一工况二工况三工况四工况五上支点1（kN）-204.07310.18-291.38436.3045.274下支点1（kN）-114.83-368.01120.21-238.19-317.22上支点2（kN）-219.31617.81-490.10694.35239.62下支点2（kN）-41.587-514.60219.21-450.41-345.63上支点3（kN）-413.59423.42-490.04694.25-35.484下支点3（kN）283.46-189.45219.17-450.41114.58上支点4（kN）-165.0

6、8348.86-291.20436.0599.704下支点4（kN）249.91-3.126120.14-238.05199.15纵向箱梁（Mpa）37.041.123.037.930.4横向箱梁（Mpa）15.917.713.215.83.22梁A（Mpa）47.637.928.019.527.3梁B（Mpa）16.610.38.416.917.5梁C（Mpa）14.821.811.017.518.0注：表中上、下支点正号表示受拉，负号表示受压。支架各支点剪力和弯矩表表2工况一工况二工况三工况四工况五上支点1M（KN.M）107.8293.683

7、63.48420.492118.72V(KN)187.98171.39132.1781.217158.27下支点1M（KN.M）34.102157.6827.27685.258153.18V(KN)117.91424.7668.726233.22455.65上支点2M（KN.M）373.23155.63250.5599.509362.21V(KN)675.67134.7495.08284.41535.13下支点2M（KN.M）74.362359.4949.232209.14341.28V(KN)231.92101.6116.53574.40979.

8、2上支点3M（KN.M）125.95251.87250.5599.509211.17V(KN)196.17474.6749