钢结构规范工字梁腹板局部稳定

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1、第"4卷第4期建筑结构学报5$)6"478$64"99"年:月#$%&’()$*+%,)-,’./0&%10%&23#%’27"99"文章编号：;999<:=:>?"99"@94<99!"<9=《钢结构设计规范》（!"#$$%&—’$$’）焊接工字梁腹板的局部稳定和考虑屈曲后强度的计算丁阳7刘锡良（天津大学土木工程系，天津4999B"）摘要：与现行《钢结构设计规范》（A+#;B—==）相比，新修订的《钢结构设计规范》（A+!99;B—"99"）对焊接工字梁腹板屈曲临界应力和局部稳定的计算作了较大的改动，增加了梁腹板考虑屈曲后强

2、度设计的相关条文。对弯矩、剪力和局部压力单独作用下的腹板屈曲临界应力作了修正，考虑了板件的几何缺陷和材料非弹性性能，对于直接承受动力荷载的吊车梁及类似构件或不考虑腹板屈曲后强度的焊接工字梁，要求按规定配置加劲肋，并验算腹板的局部稳定性，计算局部稳定的相关公式随着临界应力的修正也作了相应的调整；建议承受静力荷载和间接承受动力荷载的焊接工字梁宜考虑腹板屈曲后强度，按考虑腹板屈曲后强度来计算梁的的抗剪和抗弯承载力，而不再验算腹板的局部稳定。本文详细介绍了规范条文修改的理论依据，比较了新旧设计方法的差异，并通过设计实例说明了新设计方法

3、的优越性。关键词：临界应力；局部稳定；屈曲后强度中图分类号：CD4>;文献标识码：EF23,.’G20H$-$*I$1()+%1J),’.(’-K$30LM%1J),’./0&2’.0H*$&N2)-2-OL+2(P3FO8AQ(’.7IODR,),(’.?F2S(&0P2’0$*T,U,)V’.,’22&,’.7C,(’W,’D’,U2&3,0X7C,(’W,’4999B"7TH,’(@()*+,-.+：/,.’,*,1(’0,PS&$U2P2’0H(3M22’,PS)2P2’02-$’)$1()M%1J),’.1()1%)

4、(0,$’,’0H2’2YU2&3,$’$*T$-2*$&F23,.’$*/022)/0&%10%&2?A+!99;B—"99"@6O’1$PS(&3$’0$0H21%&&2’0U2&3,$’?A+#;B—==@70H2S$30LM%1J),’.30&2’.0H$*0H2Y2M$*Y2)-2-OLM2(PH(3M22’1$’3,-2&2-,’0H2(P2’-P2’06E’2Y*$&P%)(*$&1()1%)(0,’.)$1()M%1J),’.30&2’.0H3%MW2102-0$M2’-,’.P$P2’073H2(&*$&12

5、(3Y2))(3)$1()1$PS&233,$’&23S210,U2)X,3S&$U,-2-,’0H2&2U,32-1$-20(J,’.,’0$(11$%’00H2.2$P20&,1,PS2&*210,$’(’-P(02&,()’$’),’2(&,0X$*S)(02M2(P6Z%&0H2&P$-,*,1(0,$’,3.,U2’$’0H2,’02&(10,$’*$&P%)(*$&1()1%)(0,’.1&,0,1()M%1J),’.30&2336O’1(32$*1&(’2.,&-2&3$&$0H2&Y2)-2-OLM2(P33%

6、MW2102-0$-X’(P,1)$(-,’.)2(U,’.$%0$*1$’3,-2&(0,$’$*0H2S$30LM%1J),’.30&2’.0H70H2’2Y1$-2H(33S21,*,2-0H(00H230,**2’2&33H$%)-M23%SS),2-0$S&2U2’0)$1()M%1J),’.6CH2’2YU2&3,$’3%..23030H(0,*0H2S$30LM%1J),’.30&2’.0HH(3M22’1$’3,-2&2-*$&0H2Y2)-2-OLM2(P33%MW2102-0$30(0,1)$(-,’.70

7、H2)$1()30(M,),0XY,))’$)$’.2&M2’22-2-0$M21()1%)(02-(.(,’6CH20H2$&20,1M(3,3$*0H2&2U,32-S&$U,3,$’3,’0H2’2Y1$-2,3,’0&$-%12-,’-20(,)Y,0H0H2-,**2&2123M20Y22’0Y$1$-231$PS(&2-6F23,.’2[(PS)23(&2.,U2’0$,))%30&(020H2(-U(’0(.23$*0H2’2YP20H$-6/0123,4*51&,0,1()M%1J),’.30&2337)$1(

8、)30(M,),0X7S$30LM%1J),’.30&2’.0H称现行规范）相比，新修订《钢结构设计规范》?A+!99;B—"99"@（以下简称修订规范）参考国际标准，对;前言焊接工字梁腹板屈曲临界应力和局部稳定的计算作了较大的改动，增加了梁腹板考虑屈曲后强度设计的相与现行《