珠海市软土分布区工程建设指引 2

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1、2.3预压法2.3.1根据场地条件、填料来源、预压工期等因素综合确定预压加载方式是常规做法。由于珠海市软土的特殊性，需要强调和说明的是：地基极限承载力太低的建设场地采用真空预压法可避免因堆载引起的地基失稳问题。珠海市地下水位高，软土的极限承载力低，需作表层填土才可进行施工作业，采用真空预压时边缘漏水漏气现象难以完全杜绝。因此，大面积块状建设场地宜优先考虑真空预压，条状建设场地宜优先考虑堆载预压。珠海市土源较缺，当需要消除的竖向变形较大等所需的预压荷载较大时，宜采用真空堆载联合预压法。2.3.2对于

2、软土露头的建设场地，由于地基承载力很低，在平整场地、设置砂垫层过程中因车辆和施工机械大小选择不当，出现砂垫层或填土陷入软土、扰动软土甚至破坏软土结构的现象很常见。应有可靠措施避免或减轻这种现象的影响。2.3.3珠海市软土地基预压处理工程还较少。因此，要求面积大于1km2、或长度大于10km的建设场地，宜选取有代表性的地段先做预压工程性试验。根据试验结果调整设计、指导施工。也便于积累地方经验。平沙温泉路的基本情况为：路长1855.4m，路完成面宽度29m，淤泥厚度16~28m，塑料排水板长度20~2

3、3m、间距1.0m、等边三角形布置，压实填土高度平均4m，堆载8个月，固结度为90%时沉降量为1.4~2.0m，主要经验有：14m压实填土的压应力约为80kPa，对淤泥层的影响深度不大于20m；2根据影响深度20m，沉降量是1.4～2.0m，取20m淤泥层等效加权压缩模量Es为2.0MPa，填土荷载80kPa，估算的沉降量为：===（m）3以上述预压对淤泥影响深度20m估算，每m填土产生的沉降量为0.35～0.5m；深圳工程界同行指出：“在相同条件下，大面积块状预压产生的沉降量大于条状。”当预压荷

4、载更大、预压的建设场地长宽更大时，影响深度有可能加大。因此，-20-采用0.1～0.2MPa压力范围的Es估算沉降量时，ψc可取2～3，且可能大于3。虽然，采用0.1～0.2MPa压力范围的Es来估算欠固结软土的固结沉降量不甚恰当，但在无更好、更方便的方法之前仍可作为一种估算方法。珠海市已揭露的软土最大厚度达到67.4m，这类大厚度土层的固结沉降计算有待进一步研究。-20-2.4水泥土搅拌法2.4.1需要说明的是：1本条列出了水泥土搅拌法的可用范围，是否使用水泥土搅拌法还应与其它地基处理方法进行技

5、术和经济比较后再予确定。2调查结果表明，同一场地内的软土塑性指数Ip变化范围大，工程地质勘察不一定能揭露其最大值。当Ip大于25时，采用水泥土搅拌法加固即使有效也不一定经济。3工程实践和试验结果表明：竖向承重桩（包括钢筋混凝土桩和水泥土搅拌桩）不进入相对硬层时，端承力和摩阻力发挥均不充分，变形难以控制，经济指标也差。4复合地基承载力的计算公式为：上式成立的前提条件是地基土已完成自重固结（即正常固结土），当用于欠固结土地基时，不仅没有这项承载力，还因欠固结的桩间土沉降产生负摩阻力降低的贡献。过去有的

6、工程未注意这一问题并出现了重大质量事故。因此强调“不得用于欠固结土的建筑地基处理”。衍生的问题有：水泥土搅拌法处理欠固结土的路基等非建筑地基是否可行？编者认为在珠海市可能会产生下列问题：（1）当桩底未进入相对硬层且桩间土产生固结沉降时，搅拌桩随桩间土一齐下沉，或负摩阻力抱着搅拌桩一齐下沉。1999年投入使用的某楼，表层吹填砂3～5m，淤泥及淤泥质土厚度25～35m，作为客车通道的室内地坪采用水泥土搅拌桩加固地基，桩长20m，钻芯检测和静载检测的各项指标均基本符合设计要求。但是，投入使用后室内地坪沉

7、降一直不断，至2003年室内地坪沉降速率仍达到每年60～120mm，且与未作搅拌桩加固的室外道路沉降一致，接口处看不出沉降差异。该地基处理结果充其量只能提高承载力，解决不了变形问题。（2）当桩底进入相对硬层时，可能有延缓沉降的作用，也可能出现桩身水泥土被压碎的情况。固结沉降是由土的有效自重应力产生的，只要土的有效自重应力p大于先期固结压应力pc，固结沉降就会继续进行。固结沉降发生后桩间土对搅拌-20-桩产生负摩阻力，桩继续发挥作用必须是桩底刺入持力层、桩顶刺入褥垫层才能协调变形和延缓沉降。这需要：

8、①桩身有足够的强度；②持力层是相对硬层但不宜过硬；③褥垫层有足够的厚度。显然，使用水泥土搅拌桩的工程很难同时满足这三个条件。即使满足这三个条件也只能对变形起延缓作用。由于珠海市欠固结软土路基的固结沉降量为米级，桩土面积置换率常在10%左右，其延缓作用是很有限的。因此，有条件做预压处理的建设场地应优先选择预压处理。5因处理淤泥等软土需要被开发出来的水泥土搅拌法用于处理淤泥等软土的效果仍不尽人意，但用于处理砂层、花岗岩残积土的填土等粗颗粒含量较高的土层时处理效果却很好。钻芯结果表明：后