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时间:2019-05-21
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1、维普资讯http://www.cqvip.comwww.okok.org转换层上一层剪力墙超筋的原因分析和解决方法讨论法分析这类二级转换。我们曾采用SAP84对这类情况做过1问囊提出分析,框支梁采用三维实体单元,结果要好得多。xl'eagSlS'/5)加大框支梁截面有一定的效果,但是作用不大。对于目前正在做一个高层住宅,地上30层,地下1层,底下这类局部的结果异常,还是应该结合使用者的合理性判断两层大空问,上部剪力墙结构,转换层设在第3层,做的时候后,自己做出取舍。思路是这样的:先把上部剪力墙结构单独建模分
2、析,在其结我们正在设计一栋带转换层的高层住宅,这里摘出转换构刚度、抗扭指标、周期、轴压比均取得比较满意的结果后,层上其中一片墙的内力设计值,由此可判断SATWE对该部在下面布置转换层,进行调试计算,其他方面的指标都还可位计算的误差性。以,但转换层上一层的很多剪力墙超筋严重,查看构件信息,截面参数(m)B×H=0.2OO×2.400剪力很大,弯矩也特别大,有的剪力墙墙肢剪力到数千千牛,抗震等级NF=2而弯矩甚至达到上万千牛·米,同时轴压比超得也比较多,我转换层上的墙体(简称z1层)内力设计值想主要是因为剪力墙
3、与转换梁协同工作,转换梁向下的位移计算Asw的设计弯矩CM=4427.2kN·m导致这种情况的发生,请教各位,这种情况怎么解决?计算Asw的设计轴力CMN=一8809.2kN·m计算Aswh的设计剪力CV=2344.5kN·m2相关讨论计算Aswh的设计轴力CVN=一8256.9kN·mz!lztiz2层的内力设计值我认为“先对上部剪力墙结构单独建模分析”这种算法计算Asw的设计弯矩CM=一227.3kN·m严重失真。等于把嵌固端取在转换层顶部,算得的地震作用计算Asw的设计轴力CMN=6591.2kN·m
4、小了,其他指标也没有太大意义;因为前面计算结果失真,该计算Aswh的设计剪力CV=127.9kN·m层剪力墙在柱顶附近区域有很大的竖向应力,在转换梁跨中计算Aswh的设计轴力CVN=一6591.2kN·m区域有较大的水平应力,这样该层剪力墙的受力就很复杂,z3层的内力设计值完全不同于同层的剪力墙结构。计算Asw的设计弯矩CM=一178.6kN·mguten计算Asw的设计轴力CMN=一6294.0kN·m1)先对上部的剪力墙布置做计算,调整合理之后再置于计算Aswh的设计剪力CV=95.3kN·m转换层上,
5、这是一个非常严谨的做法,非常值得提倡。李国计算Aswh的设计轴力CVN=一6294.0kN·m胜先生建议对框支梁做手工复核,也是以这个模型作数据处z4层的内力设计值理算的依据。计算Asw的设计弯矩CM=一176.3kN·m2)转换层的计算严格意义上说采用SATWE之类的分析计算Asw的设计轴力CHN=一6031.8kN·m结果是失真的,大家可以查一下转换层以上若干层的墙肢内计算Aswh的设计剪力CV=43.8kN·m力(最大组合内)就可以发现,这几层的内力存在似乎不太合计算Aswh的设计轴力CVN=一603
6、1.8kN·m理的突变现象,从而导致楼主所说的转换层上一层墙体经常这片墙zl层超筋,该墙在zl层的日及y值与z2.z4超筋。实际上,对于这么大截面的框支梁(规范要求框.支梁层相比,完全不是一个数量级的。其CV=2344.5kN,而该层截面高度抗震设计时不应小于计算跨度的1/6),已接近深梁该墙体方向的总风荷载产生剪力为5750kN,地震作用产生的范畴,应该采用三维实体单元模拟才比较合理。的总剪力为4670kN。该层这样的墙体有4片,还有核心筒3)目前SATWE计算中一般都按照刚性楼板假设,这样及很多该方向的
7、墙体。这种现象如何解释呢?由此可见该就忽略了梁的轴力分量,由于框支梁一般存在拉力,因此,计软件对转换结构计算分析的误差程度。算模式上是错误的。Imitaoz4)出现这种情况,一般建议采用有限元作补充分析,遗如果转换梁的抗弯刚度偏小,用SATWE做整体计算时憾的是,SATWE由于采用平面有限元分析,加上是单片分析则很容易出现转换层上一层小墙肢和连梁超筋的现象。这也导致了边界条件的失真,因此,SATWE的有限元分析局限主要是由于计算软件采用变形协调原理,托梁沿跨度方向竖性较大,尤其是目前的转换层普遍存在二级转换
8、,SATWE无向变形不同,在托梁和剪力墙底部的接触面产生了很大的剪ll8IndustrialConstructionVo1.37,No.1.2OO7工业建筑2O07年第37卷第1期维普资讯http://www.cqvip.com力.这种剪力是内力,并非外部水平力分配后造成的。我想人用TBSA时也有同样问题,但是TBSA的结果没有现在PM楼主可以先夸张得把转换梁截面(抗弯刚度)调整得足够大,系列软件结果这么严重。再
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