汽轮机推力瓦温度高分析与治理

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1、维普资讯http://www.cqvip.com2008年第2期《安徽电力科技信息》因，及时消除。切忌不分原因进行打磨且不彻格等原因均将导致氧化膜无法形成或形成不底，因为打磨破坏其已形成的石墨薄膜，如果不良。彻底，润滑摩擦变差，易加重放电打火后果。(6)滑环本体温度不高情况下，不需使用凡(2)应加强励磁机滑环位置的检查及相应士林等冷却膏剂。不使用其它非规定的溶剂进的测量工作，定期进行碳粉吹灰、油污清理工行擦拭，这将破坏滑环氧化膜及碳刷内树脂胶作。合物质的化学性能，还容易跑滴到引线绝缘层，(3)碳刷更换后，应及时检查其更换质量，造成绝缘下降等危害。如有无卡涩、接触

2、面是否合格、分支电流有无变(7)必要时采用在刷架外侧安装有过滤装化等。置的防护冷却通风循环罩，防止空气杂质影响。(4)必要时应对存在问题的部位，建立相应(8)对滑环引线倒极性的间接因素影响不的数据台帐，便于进行处理分析。够重视。按照规程要求，至少应在C修期间倒滑(5)加强对电刷表面氧化膜的认识：温度过环极性，目的是减少正负滑环间的相对磨损程高、冷却空气中有污染性杂质、空气湿度太低或度，而此项倒极性工作对减少转子钢丝编织管含氧量太低以及电刷过度研磨、使用溶剂进行内腐蚀结垢也是有益处的。擦拭、滑环表面光洁度不良以及碳刷材质不合芜湖发电厂王芳勇丁军马红卫汽轮机推力瓦温

3、度高分析与治理1设备概述山发电厂汽机分场承揽了该机组的第二次大修山东邹平顶峰热电公司2号汽轮机于2000任务。经过分析论证找出了原因，对该项缺陷进年1月投产，投产后推力瓦运行温度正常，2002行了彻底的治理。该汽轮机型号为：C25—8．年11月份，该机组进行第一次大修，修后推力83／0．588型抽汽式汽轮机。南京汽轮机厂生产瓦温度变高，部分瓦块温度最高时达105℃，是制造。机组1号轴承为推力支承联合轴承，推力机组安全运行的重大隐患。2006年12月份马鞍瓦为密切尔式，其结构如附图所示。附图推力支承联合轴承结构图2推力瓦温度高原因分析(1)由制造厂提供的有关技术数

4、据对该机3维普资讯http://www.cqvip.com2008年第2期《安徽电力科技信息》组转子的轴向受力进行定量分析计算，正常运V一推力盘平均圆周速度(m／s)，根据计算行时推力瓦的工作瓦面轴向受力为正(推力有得62．8m／s。车头往后)，额定负荷时推力为10t，变工况最大c整个推力联合轴承磨檫所消耗的功为：推力为15t。根据推力瓦块尺寸计算推力瓦总承N—Nl+N2—0．344×10一×225×280。×载面积为61884mm。，其比压为：3000+61884×2．5×0．0018×62．8／1020—35①额定工况比压：P—G／A一10000×9．8／(

5、kW)61884—1．58MPa②联合轴承所需油量Q的计算：②变工况极限比压：P—G／A一15000×9．Q一60．07N／(AtXr×c)8／61884—2．37MPa式中：其中：G一瓦面所承受负载；A一瓦块承载△t一油的温升，取1O℃面面积。r一油的比重(kg／L)，取0．895kg／L额定工况比压在许用比压值范围内(O．686c一油的比热，取1．67kJ／kg℃～1．96MPa)，极限比压也在允许范围内(不大Q一60．07N／(At×r×c)一60．07×35／(10于2．5MPa)。也就是说汽轮机转子整副推力瓦×0．895×1．67)一140．7L／mi

6、n所设计选用的负载能力是能保证推力瓦处于正③联合轴承进油节流孔板直径校核计算：常运行状态的。D一4．6(Q／∞)／0(2)根据联合轴承及其所承受的比压对整式中：∞——油流速，计算取润滑油流速为个联合轴承进油量进行校核计算。7m／s，节流孔直径：D一4．6×(140．7／7)“。一①轴承所发生的热量等于转子与该轴承磨20．6mm。现场实际节流孔直径为25mm，大于檫所消耗的功率N。设计尺寸，进油量能够满足轴瓦工作需要。a径向支撑轴承磨檫消耗功率计算式如(3)检查通流部分间隙、叶片结垢情况均良下：好。Nl—KLD。n(kW)(4)对联合轴承解体，并有针对性的作了以式

7、中：下检查：L一轴瓦长度(mm)，设计尺寸为225mm；①检查推力盘工作面瓢偏度和轴颈晃度，D一轴颈直径(mm)，设计尺寸为280mm；瓢偏度为0．02mm，晃度为0．01mm均在标准范B一转速，(r／min)；取额定转速3000r／围内(推力盘瓢偏标准范围为O～0．03mm，轴min；颈晃度标准范围为0---0．03mm)。K一系数，对于高速汽轮机的轴承为0．344②检查推力间隙为0．41mm，在标准范围×1O一。内(O．35～0．45mm)；检查各挡油齿间隙也在b瓦块式推力轴承所消耗的功率计算式标准范围内；将转子吊出检查推力瓦块发现工为：作瓦第2、3、4瓦块

8、有明显过热摩擦痕迹，且第