垛板机降噪方案的设计

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1、第20卷第4期华 中 科 技 大 学 学 报(城市科学版)Vol.20No.42003年12月 J.ofHUST.(UrbanScienceEdition)Dec.2003垛板机降噪方案的设计11111桑绍喜 周敬宣 肖 杰 阳国柱 林 洪(1.华中科技大学 环境科学与工程学院,湖北 武汉 430074)摘 要:垛板机撞击噪声严重.运用冲击噪声理论对垛板机的发声机理和过程进行分析,选择合理降噪方案,对方案实施后的降噪效果进行预测,并对设计的要点难点进行说明.关键词:垛板机; 撞击噪声; 噪声预测中图分类号:TB535  文献标识码:A  文章编号:

2、100025730(2003)0420075203  垛板机是钢铁厂轧板生产线的常用设备之至承接台,由于跌落高度较大(800mm),产生第一.其主要作用是将生产线上的钢板逐块堆放到二次冲击噪声(图2).垛板台上,同时使钢板对齐,便于行车每次将一定数量的钢板运到厂房内的指定位置.在垛板时,由于钢板撞击垛板台挡板和承接台(图1),导致噪声污染严重.距离垛板机5m处,测得操作现场噪声的等效A声级达95dB,噪声峰值达110dB以上,对现场操作工人的身心健康造成严重损害,因此必须对其噪声加以控制.图2 第二次冲击噪声示意上述每个冲击过程中的声辐射包括加速度

3、噪声和自鸣噪声两部分.加速度噪声作用时间短,在总噪声能量中所占比重较小,一般着重考虑自鸣噪声部分.1.1 加速度噪声钢板受冲击后的最大加速度噪声声压级可以图1 钢板撞击挡板和承接台示意[1]表示为若改变垛板机的垛板工艺,改造费用很高,因LP=20lgv0+6.67lgV-20lgr-此本降噪方案只对承接台挡板和承接台本身作一ct04定的改进,以节省费用.应用冲击噪声理论,预估10lg[(V1ö3)+4]+149,(1)降噪效果,合理地设计了降噪方案.式中,v0为冲击速度(mös);V为钢板体积;r为测量距离;Q0为空气密度;t0为冲击时间;c为声速

4、,1 降噪方法取344mös.从上式可以看出,由于LP同t0的四次方相关,因此通过延长冲击时间t0效果最为明垛板机噪声产生的主要原因如下.显.减小冲击速度v0,也可以有效地降低加速度a.钢板由滑架从生产线上送出,下滑时,以噪声峰值.一定的初速度撞击承接台挡板,钢板受到巨大冲1.2 自鸣噪声击力,由此产生第一次冲击噪声(图1).在每个冲击过程中,加速度噪声之后紧接着b.滑架需要归位,以便继续从生产线上将钢就是自鸣噪声.自鸣噪声水平与进入结构的那部[2,3]板送到垛板台,在滑架脱离钢板后,钢板自由跌落分能量密切相关,它可以表示为收稿日期:2003206

5、227.作者简介:桑绍喜(19662),男,硕士研究生;武汉,华中科技大学环境科学与工程学院(430074).©1995-2004TsinghuaTongfangOpticalDiscCo.,Ltd.Allrightsreserved.·             华 中 科 技 大 学 学 报76·(城市科学版)2003年Ein=垛板机应具备的工作参数、降噪方案所选取的工∞2f作参数及与这些参数对应的噪声水平.Frms[Q0cRradS+QmdSGsX]õ∫2dt,(2)08cfQsGs表1 垛板机不同工作参数与不同噪声水平2式中,Frms为均方波

6、动力;Q0为空气密度;c为声LAeq=参 数原装置设计取值速;Rrad为钢板的声辐射系数;S为钢板的总面积;90dB时取值Q第冲击波动力FrmsF0小于0.56F00.2F0m为钢板的密度;d为钢板厚度;Gs为钢板损耗因一冲击时间tt0大于1.8t05t0子;X=2Pf为圆频率;Qs为板的面密度;f为钢板次冲击速度vv0不变不变冲振动的频率;fc为钢板的临界频率(Hz).又撞击击等效A声级L95dB(A)90dB(A)81dB(A)时钢板辐射噪声的等效声级可以表示为跌落高度H800mm小于253mm250mmLAeq=10lgEin(f)+10lg

7、(ARrad)-第二冲击时间tt0t0t010lgf-10lgd-1010lgGs+const,(3)次冲击速度vv0小于0.57v00.56v0式中,A为声级加权系数,其它符号意义同上式.冲冲击波动力FrmsF0小于0.57F00.56F0击设垛板机采取降噪措施后,在不改变钢板结等效A声级L95dB(A)90dB(A)89.95dB(A)  注:表1中F0,t0及v0分别为未降噪之前钢板的冲击的波动构条件下,冲击造成的自鸣噪声等效A声级LA′eq力、冲击时间及冲击初始速度.可以表示为2.1 降噪系统工作过程LA′eq=10lgE′in(f)+10

8、lg(ARrad)托架一端固定,仅能绕轴向转动,另一端安装-10lgf-10lgd-10lgGs+const.,(4)在并

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