135MW汽轮机节能诊断研究

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1、2009年第3期《贵州电力技术》(总第117期)135MW汽轮机节能诊断研究毕节热电有限公司钟斌[551700]四川攀枝花攀煤矸石电厂黄胜富[617000]摘要本文通过对135MW汽轮机进行的大修前性能试验，对汽轮机进行了系统的节能诊断研究，给出汽轮机优化运行的建议，并指导汽轮机检修的主要方向。’t关键词135MW汽轮机性能试验节能诊断用差压变送器测量给水流量差压。所有试验仪表诸1前言如压力变送器、差压变送器、热电偶、铂电阻、功率变攀煤矸石电厂扩建11号汽轮机是东方汽轮机送器等均在试验前经过法定计量部门进行了校验，厂生产的N135—13．2／535／535型超高压、单轴、双并具有合格

2、证书。缸双排汽、一次中间再热凝汽式汽轮机，设计铭牌出主要进行的试验工况如表1：力(TRL)为135MW，设计阀全开工况(VWO)出力表1试验工况列表为144．3MW。配套锅炉为东方锅炉(集团)股份有序号试验内容备注限公司生产的循环流化床锅炉，型号为DG440／13．73一Ⅱ5。发电机为济南发电机厂生产的QVS一135—2型发电机。11号汽轮机于2006年7月投产，在实际运行中发现汽轮机存在高压缸排汽温度偏高，轴封系统无法投人白密封，以及汽耗率(热耗率)偏高等影响机组安全经济运行的问题。为了对存在的和潜在的3试验结果及节能诊断问题进行了解分析，该机在首次开缸大修前进行了热力性能试验，对

3、机组进行相应的性能诊断，并为大3．1热耗率结果修提供准确的试验数据和技术依据。通过性能试验数据可计算的出汽轮机的热耗率，如表2所列：2性能试验概况从表2可看出，在额定135MW负荷工况下的试通过性能试验主要测定汽轮机的热耗率、高中验热耗率为9025．6IO／kWh，修正后热耗率为8801．压缸效率、主汽流量、通流参数、回热系统性能、高中2kJ／kWh。修正后的热耗率与设计值8316kJ／kWh压缸间轴封漏汽流量等数据指标，同时对系统内、外相比较，高出约485kJ／kWh，偏高约5．8％。漏情况进行检查。最终通过试验数据的综合分析和用试验模式下热耗率与日常模式下热耗率相计算，对机组进行

4、相关性能分析和诊断。比较，在试验模式下的热耗率降低约31kJ／kWh。性能试验参照美国机械工程师协会《汽轮机试验模式的主要区别在于对汽水系统进行了隔性能试验规程》(ASMEPTC6S)进行，水和水蒸汽离，且将汽轮机进汽模式由单阀模式更改为顺序性质表采用国际公式化委员会1967年工业用IFC阀模式。方程。3．2通流状况分析为确保试验的精度，对部分重要测点如主蒸汽工况'I'01(13常模式)的高压缸排汽温度高达温度、高压缸排汽温度、热再热蒸汽温度、中压缸排337．2~C，较工况T07(试验模式)的319．2~C高出较汽温度、最终给水温度、低压缸排汽压力等测点，均多，主要原因在于3"01工

5、况在单阀模式下滑压运行。采用了双重或多重测点。主流量采用现场安装在高由图1的高压缸膨胀线也可看出，I131在单阀滑压方加出口的给水流量喷嘴测量给水流量，接入试验专式下运行时，整个高压缸膨胀线均向右侧移动较多。·27·2009年第3期《贵州电力技术》(总第117期)高压缸膨胀线如图1所示，T07工况的一抽温值有一定的差距。135MW工况试验的高压缸效率度与高压缸排汽温度与设计值接近，但考虑到试验为77．6％，较设计值82．4％偏低4．8个百分点，试主汽温度偏低，故抽温度和高压缸排汽温度实际验中压缸效率为90．0％，根据高中压缸间轴封漏汽是高于设计值的，从图1也可看出试验一抽参数明试验计

6、算的真实中压缸效率则为89．0％，较设计值显偏离了实际膨胀线(虚线所示)。由此可知，高压偏低约1．1个百分点。根据小偏差法可计算出高压缸内部存在一定的内漏量，存在的内漏点需要开缸缸效率偏低4．8％对机组热耗率的影响为90．7kJ／检查确定，可能的部位为：高压汽缸进汽口密封环、kWh，中压缸效率效率偏低1．1％对机组热耗率的各级段叶顶叶根汽封、高中压缸问汽封。影响为32．7kJ／kWh。可见由于高、中压缸效率偏345O●＼0＼l+设计Ⅱi^低，导致机组的热耗率偏高总量约为123．4kJ／kWh。3帅o、＼＼’I+107-135MW试验33OI主汽l、l—-一TOl~．I35MW试验表3

7、额定工况下缸效率比较＼330O囹＼、＼＼詈3250＼＼．＼嚣320o3l∞3l∞r蓠305o300O&50&55&60&65706．75矗80埔O~s．r)图1高压缸膨胀线在额定135MW工况下，分别在顺序阀和单阀由于热再热蒸汽温度试验值偏低设计值约模式下进行了试验，顺序阀试验为定压运行，此时4l9℃，故五、六抽温度较设计值偏低，但其中三抽温个调门开度为100／100／36／3％，单阀试验则为滑压度仍比设计值高出约15c【=。由此可知，中压缸三抽运行，此时