梁上制梁的几个技术问题

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1、西南公路2011年第4期西南公路XINANGONGLU其中减隔震率定义：非减隔震结果-减隔震结果对比E地震作用和E地震作用下墩底截面的地震12减隔震率=梁上制梁的几个技术问题非减隔震结果响应弯矩值与其屈服弯矩值的大小，可判定墩底截通过分析比较，本桥经隔震设计后，有效减小面是否形成塑性铰（见表7，表8）。了桥墩地震响应。本桥在非隔震的情况下，在E1地表7隔震与非隔震桥梁墩底截面弹塑性状态（E1地震）罗凤林谭顺坤付强郭晓东震作用下梁墩顶位移最大值为35.6cm，会导致支座剪E1顺桥向（四川省交通运输厅公路规划勘察设计研究院成都61

2、0041）切脱落，桥面损坏；在E地震作用下墩顶最大位移达地震弯矩截面状态2桥墩编号屈服弯矩屈服曲率非隔震隔震到了65.2cm，极可能导致落梁。而采用隔震设计非隔震隔震【摘要】山区公路建设中，由于地形限制及耕地保护的需要，常规跨径桥梁预制梁场的选kN-m1/m后，E、E地震作用下的墩顶位移均减小约一半，即12择显得愈发困难。为此，建设者们开始将选择预制梁场的目光注视在已架设完毕的桥梁结构1#墩21050101258483.10.0017塑性塑性便在E地震作用下，墩顶位移仅32.2cm，不会发生落2#上，已出现了多个利用已架设T梁

3、或小箱梁的桥梁结构，在其上布设预制场，进行后续T梁或小2墩1895083508417.90.0017塑性弹性梁。桥墩底部的弯矩在E1地震作用下最大减少了#箱梁的预制、运输及安装的实例。结合在建的广甘高速公路，就梁上制梁的几个技术问题进行3墩689067898807.80.0017弹性弹性54%，在E地震作用下最大减少了56%；而桥墩底部探讨，以期对我省的类似工程有所借鉴。2#4墩1012047898909.70.0017塑性弹性的剪力在E1地震作用下最大减少了57%，在E2地震作5#墩1415065608689.80.0017

4、塑性弹性【关键词】预制场；T梁；小箱梁；梁上制梁【中图分类号】U445.47+1【文献标识码】A用下最大减少了60%。表8隔震与非隔震桥梁墩底截面弹塑性状态（E2地震）4.3时程分析与反应谱结果对比E2顺桥向按抗震规范要求，在E地震作用下，时程法的计1地震弯矩截面状态算结果不应小于反应谱法计算结果的80%。限于篇桥墩编号屈服弯矩屈服曲率非隔震隔震1问题的提出#非隔震隔震幅，下表仅列出了E地震作用下，隔震后桥梁4墩顶1kN-m1/m位移和内力按两种方法计算结果比较（见表6）。#在山区公路建设，尤其是山区高速公路建设1墩36010

5、179508483.10.0017塑性塑性表6隔震后桥梁用两种方法计算结果#中，由于地形限制及耕地保护的需要，常规中小跨2墩32000150128417.90.0017塑性塑性径T梁、小箱梁或空心板的预制场地十分难找，有的项目反应谱分析结果(E1地震作用)时程分析结果(E1地震作用)#3墩11205111058807.80.0017塑性塑性墩顶位移墩底弯矩墩底剪力墩顶位移墩底弯矩墩底剪力还不得不利用路基零星布置。这样既不利于上部结##(cm)(kNm)(kN)(cm)(kNm)(kN)4墩1800179508909.70.00

6、17塑性弹性4墩#构的集中预制，又增加了施工成本和质量控制的难12.14016397.615.147896015墩24650112698689.80.0017塑性塑性度。另一方面山区高速公路的建设，由于路线平纵同样对比E地震作用下，隔震后桥梁其它墩顶位对比上表结果，未采隔震的桥梁墩底在E和E地112布置及地形因素，桥梁规模越来越大，尤其是桥隧移和墩底内力，可见时程分析法计算结果较反应谱震作用下，几乎都出现了塑性铰。而由于铅芯橡胶相连的情况也越来越多，有的项目连可利用的路基图1梁上制梁法计算结果稍大，但均满足抗震规范的要求。支座

7、的隔震作用，使得隔震桥梁在E地震作用下大部1都难以找到。基于此，建设者们将选择预制梁场的4.4桥墩底塑性铰区的判定分墩底截面保持在弹性工作状态；在E地震作用下桥2目光注视在已架设好上部结构的桥梁上，希望通过一对于墩底截面，由于加密箍筋的约束作用，使墩出现塑性铰的桥墩墩底弯矩较非隔桥梁墩底弯矩减些工程措施，实现在既有桥梁上制梁的工程实践。得混凝土截面处于3向受力状态，计算墩底截面的屈小约一半，有效地减小了桥墩的塑性变形。据了解在我省已有这方面的实例，均不同程度服状态结果时应使用约束混凝土的本构关系（Mander地解决了预制场的设

8、置问题。从施工的情况看，有[6]5结论模型），其应力应变关系见图9。的是在完成了纵、横向湿接缝及混凝土调平层的浇（1）在E1和E2地震作用下，水晶大桥在非隔震筑后，布置预制场；有的就仅进行了纵、横向湿接f′cc状态下，桥墩的位移响应和内力都较大，普通板式缝的浇筑，直接在预制T