嘉禾路鼎炉人行天桥顶升方案优化及实施

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1、134管理施工城市道桥与防洪2012年12月第l2期嘉禾路鼎炉人行天桥顶升方案优化及实施许永灿(厦门兴海湾监理咨询有限公司，福建厦门361012)摘要：厦门市嘉禾路上鼎炉人行天桥长42．7nl，为三跨连续箱梁全钢结构。由于天桥下净空不满足规范要求，主梁遭受过往车辆撞击，因此，要求进行整体抬升改造。根据现场实际、设计文件及有关的规范、标准对顶升施工方案进行了分析、优化。该文主要阐述整体顶升施工方案优化及具体实施。该工程实例的成功实施可为类似改造工程提供参考。关键词：人行天桥；连续梁结构；整体顶升；方案优化；厦门市中图分类号：U448．11文献标识码：B文章编号：t009—7716(201

2、2)12—0134—04广场及各种休闲娱乐设施。嘉禾路作为厦门市主1工程概况干道，车流量较大，是主要的交通干道，施工过程厦门市嘉禾路鼎炉人行天桥位于嘉禾路与莲中不允许有任何影响主车道行车的障碍，施工时花北路交叉口以南约170m、嘉禾路与莲花南路交必须保证主车道车流通畅。同时施工现场周边行叉口以北约220m，跨越嘉禾路。主桥为三跨连续人较多且密集，为了确保行人过街安全，该工程工梁全钢结构，跨径布置为(9．25+24．2+9．25)m，主桥期要求紧，不得超出合同工期。现场施工空间、环中墩放置于道路侧分带上，主桥边墩放置于道路境、条件等较窄小且复杂，大型起吊设备无法开展两侧人行道上。鼎炉人行

3、天桥桥位处嘉禾路。该道作业。特别是主梁中墩位于侧分带，地质松软，原路在建成后几经改造，导致天桥下净空不满足规顶升施工方案在墩柱四周加焊牛腿并架设临时支范要求，存在极大的安全隐患。经现场实测，具体为撑，由于操作空间狭小，主梁顶升完成后的加高墩主车道下方最小净空为4．45m、辅道下方净空3．8m。柱承台施工难度大(特别是钢筋绑扎、混凝土浇筑鼎炉人行天桥主梁由于净空不足遭受过往车辆的等)，且难以施工，施工进度将受到较大影响，临时撞击，导致纵梁局部损伤。同时，天桥的主桥墩柱支撑将较为复杂(为了不影响对墩柱基础施工)，底部钢结构存在不同程度的腐蚀破坏。因此，设计方且施工时难免会对临时支撑稳定安全

4、造成威胁，案将鼎炉人行天桥主桥抬高，施工顶升加高75cm，同时对主车道的车辆通行造成较大的影响。为此，还有墩柱接高等改造。对原顶升施工方案进行变更优化，即将顶升支撑点位置墩柱牛腿处变更至主梁底(即距主梁中墩2施工方案柱外1．1m处的主梁上，即位于辅道内)，将大幅提鼎炉人行天桥为墩梁固结的连续结构，施工高施工进度确保施工工期，增加天桥顶升施工安方案考虑整体顶升(由于分段顶升将改变原来结全稳定性，确保临时支撑安全稳定不受其他方面构体系)。原顶升施工方案考虑尽可能在施工阶段威胁，提高天桥顶升施工安全可靠度。保持原来的结构形式，对成桥状态的结构受力影3顶升施工方案优化的推导响最小。因此，将临时

5、支墩设置在原来墩柱位置，通过墩柱四周增设的支撑牛腿临时支撑(见图1)，天桥主桥钢箱梁结构为三跨连续梁全钢结构，改造前后主梁结构受力不产生太大变化。钢箱梁与墩柱为固结方式，钢箱梁墩柱顺桥向为40em，横桥向为60em，墩柱顶端与钢箱梁纵向矩形梁固结。为简化计算，主桥钢箱梁边跨简化为取直线梁，采用三跨连续梁结构模式进行截面内力计算。由于多跨连续梁内力主要由其弯矩值控制图1顶升支架搭设立面图设计，其剪力对结构不起控制作用。因此，该工程经现场考察，鼎炉人行天桥位于厦门市商业要将顶升位置变更至主梁中墩外1．1m处是否可区，两侧座落着多个大型商场、酒店、医院、银行、行，需验证变更后顶升部位的弯矩值

6、及中跨跨中弯矩值产生的应力值是否会对主梁的截面强度及收稿日期：2012—10—10刚度造成影响(即8<215MPa【钢材容许应力作者简介：许永灿(1978一)，男，福建厦门人，工程师，项目总监理工程师，从事工程监理工作。值】)，内力计算步骤为：2012年12月第l2期城市道桥与防洪管理施工135(1)计算变更后顶升部位的弯矩值及中跨跨中双控、同步顶升施工方案，F。、F：、F，、F顶升处箱梁弯矩值；位置元相对位移(即钢箱梁整体刚体位移同步)。(2)求得截面惯性矩、截面形心轴位置及抵抗钢箱梁顶升过程受力情况见图3所示。矩：集中荷载集中荷载I~30kNP=30kN(3)计算变更后顶升部位的弯

7、矩值产生最大应钢箱桨线荷载力值8及中跨跨中弯矩值产生最大应力值6；q=68．3kN·Ii1ililliilIll(4)应力值比较分析：只要变更顶升部位最大应力值8及中跨跨中弯矩值产生的最大应力值F千L=斤20顶8．项74升l力dgj嚣F}g臻F千4=斤20顶8．顶74拜ld为~8均不大于215MPa，则可以确定变更后的顶升部位(即支座处)及跨中产生的最大应力不会对钢图3钢筋梁顶升过程受力简图结构箱梁梁体的截面刚度及强度产生影响，说明由于钢箱梁顶