10kV环网合环操作方式的研究

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1、维普资讯http://www.cqvip.com笙鲞型湖北电力VD01．31Add2007年12月ec．200710kV环网合环操作方式的研究关卫军，刘军(湖北省电力公司，湖北武汉430077)[摘要]对武汉市汉阳中心城区10kV线路合环时的电流变化进行了理论计算，提出了理想的合环条件，并对未来负荷发展时合环操作可能出现的环流进行了探讨，最后对实现两变电站间10kV线路合环操作提出了应注意的问题．简单探讨了系统的经济运行问题。[关键词]配电线路；合环操作；环流[中图分类号]TM714[文献标识码]A[文章编号]1006-3986(2007)增刊2l163城区10kV配电网结线最终目标为环形

2、结线，即实现环网结构(开环运行)。在主干线路上装设分段开关，一般主干线每km装设一台分段开关，负荷集中地段按配变总容量每2000kVA装设一台分段开关。武汉市汉阳中心城区目前由110kV锅子、铁桥村、汤山3站供电，正常运行方式下3站均由110kV●jllrt图1系统接线图锅子母线供电，而相应3个站的10kV线路大多在城区形成“手拉手”供电(线路长度大多在6km)。过去往往是采用先停电再倒电的方法，造成短时停电的问题。所以，若能采用10kV线路先合环再断开有关柱上开关的操作方式，将对减少停电范围，提高供电可靠性有着重要的意义。但由于配电网负荷的分散性和随机性，各变电站所带负荷的不一致，所以在

3、合环操作时若不进行认真的分析计算，则有可能在操作时导致合环的线路过负荷，甚至造成线路图2锅子与铁桥村1OkV线路合环系统阻抗上的柱上开关跳闸以及合环的10kV线路出线开关此时假定合环时电压相等，合环时的环流△，。由于其过流定值一般较小而跳闸。为：1合环时电流变化的理论计算，I2’(ZL+ZT2)+，6’z4一，IzTI—z3一’ZTl+Z3+Z4+ZL+ZT21．1前提条件式中，一，6——对应各线路等效电流；(1)10kV环网的两个变电所上一级供电电源z，、z他——变电所变压器等效阻抗；必须为同一110kV母线。z——铁桥村110kV进线等效阻抗；(2)负荷力率一致．计算时忽略电阻成分，用

4、阻z，、z——10kV馈线等效阻抗。抗值代替。考虑两变电所10kV母线电压在合环前存在压1．2计算实例差△，则△引起的环流为：(1)系统图见图1。△AIl(2)阻抗图(锅子与铁桥村的10kV线路合环操作)，见图2。则合环时的电流变化为：a，=a，，+△厶根据有关变压器及线路参数，为简化计算假定[收稿日期]2007—12-10负荷的力率一致，合环的10kV线路负荷均集中在[作者简介]关卫军(1972一)，男，湖北仙桃人，工程师。末端，且线路的阻抗取0．45~Q／km，合环的10kV线·116·维普资讯http://www.cqvip.comVo1．3lAdd湖北电力2箜007年鲞l2月Dec

5、．2007路总长为6km。下面计算锅子和铁桥村2变电站l0kV线路的合环操作：有关参数为Z=0．0298n，Z。=0．689n，Z桂上玎天【赍耳点'=0．299n，Z3+Z4=2．7n，Z：3．7178n，则zz．△，-。。·088，2+，6-0．185Il一(1)图3锅子变与汤山变10kV线路合环系统阻抗图一般合环操作前控制2变电所母线电压差为ZT1=0．689n，Z亿=0．983n，ZL=0．058n，0．15kV，则△I2=4-40．3A。为进一步计算环流大小，假定合环前，铁桥村站负荷为16rdW，对应I2=再假定z+Z：2．7n，z=4．43n，有z—z．960A；锅子站负荷为14

6、Mw，对应I，=780A(一般／kI,=0·235，2+，6—0·56，l一而情况下锅子的负荷约为铁桥村的80％～90％)。假(2)定在l0kV线路中部合环，合环前=160A，，6=汤山站负荷平时一般约为锅子变的50％～120A，则由式(1)，有70％，假定，。仍取780A，／2取400A，在l0kV线路△，l：0．088×960+0．363×120—0．185×780中部合环，Z=Z，=1．35n，=120A，，6：160—0．363×l60=一74．4AA，则由式(2)，有这说明在上述负荷条件下环流方向是从铁桥村流向锅子。主要原因是由于铁桥村为40NVA的两AI。=0．235×400+

7、×l60—0．156×780圈变，阻抗小；而锅子为31．5NVA三圈变，阻抗大。假定合环时铁桥村变的电压又高于锅子站0．15一×l20=一15．49AkV，则会在10kV合环线路上出现较大的环流，将仍假定压差为0．15kV，则AI2=±33．9A。达到74．4+40．3：114．6A，方向是从铁桥村的l0若压差为零则环流由汤山流向锅子，主要原因是由kV线路流向锅子的l0kV线路；再加上，6=120A，于锅子负荷比汤山重。