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1、*{目十目自■nm#¨{$台口沧t2008≈武汉水岸星城超限高层建筑结构设计盂美莉吴兵陈宋良傅学怡镕要.武Ⅸmw*#Ⅱ{∞5:{Ll桂带1H地_i,r镕“&16215m,m月∞十*《,结构≈高178m.存在超‘6#K4啦%^底&;塔等∞Ⅲt^M。”“r*I秘∞}5佝构成.¨算丹析方*HR取∞针目#nZ镕№,㈣冀件anTm凳似旧#&11#毒。*键目:超R目2筑.楼扳T《缨-^R☆;塔,性能化驶¨工程概况武汉水岸新城【私’地处武汉市战只区徐尔路,建筑物l自2株地If【
2、以L船层住及⋯M由1层小简体构成。建筑面税约77000m2,地面以上百高l78m,水r程届《两层建
3、筑鲜i构设}{州程》规定的B炎高层建筑。本Lf,。地mlF啦层自大地下皋,上耍川竹弧1阵和设备州脐,同叫兼怍6级人防I事。建筑口血例见Hl,杯准层结构平面嘲见H2。f程j楼为蝶形超*J副l宅.首层架tr,n为事外绿化的引伸及贯穿空u】,培高6m.局排膳商9m,标准层层高3m,土体结构只孵层,地F宅坝㈨起算高16245m,局部出屋㈨5扯57层山空中会所一总高约为l78m。结构商宽比约为59。长宽比约为l9。1体鲇构莱川现浇钏筋混凝L剪力墙鲜r构。势力埔分拈按“均匀、分散、对称、阍边”的原则布置,以使结构整体{j较好的抗侧移能力和抗扭能力,前J二暗厚400㈣局部端厚
4、600哪,层咀j柞墙厚满足1/20层∞旧前挺下,拉刚度渐变的原则.剪山砒厚if!自F咖L由350咖迓级降为200唧。为提高站构f自抗扭性能,曲肄端适当加厚为。楼厣盖结构采用粱扳体系,粱高600I__【n,局部采川人板,不设置小次梁,以提高建筑率内净高,楼板厚度为100~180一不等。第二十届全国高层建筑结构学术会议论文2008年本工程超限情况存在3点。(1)超高:本工程主体结构高度为162.45m,出屋面4层结构高12m,属于《高层建筑混凝土结构技术规程》中规定的B级高度高层建筑结构;(2)大底盘多塔:地下室为大底盘,地下室以上二幢超高层及五幢高层;(3)楼板不
5、连续:两翼与筒体连接楼板削弱较多。3基础设计及埋深本工程场地地势平坦,场地现为荒地及池塘,场地土类型属软弱场地土,建筑场地土类别为III类。场地土层等效剪切波速134~140m/s;建筑场地覆盖层厚度15’80m,地面脉动卓越周期0.41s,场地平均液化等级按轻微考虑。根据地质勘察报告,经多方案比较,本工程高层住宅部分采用钻孔灌注桩后压浆,桩径由1200,根据地质资料的有关数据预计,桩端持力层置于泥岩中风化岩层,嵌岩深度≥O.6m,预计有效桩长为约38.0m,单桩竖向承载力特征值经试桩最终确定为8500l(N,桩身砼C35水下混凝土,纵筋配筋率上段12.00m为
6、0.45%,下段减半。主楼下承台:厚度为3200咖。本工程地下室顶面至承台底面深度为8.1m,工程主楼高为162.45m,基础埋深约为房屋高度的1/20,略小于规范有关基础埋深可取房屋高度的1/18的要求。设计进~步采取重力荷载与中遇水平地震(或风荷载)标准值共同作用下边桩不出现拉力的技术措施,加严控制结构抗倾覆。即控制:Gk、MxkyllMykxti户页●十了虿q)』·一’‘』_一‘式中G。总重力荷载标准值刀总桩数肘。。、M,。分别为水平中遇地震作用(或100年一遇风荷载)作用于承台面通过桩群形心的x、y轴线的倾覆力矩五、”桩f至桩群形心的y、x轴线的距离。4
7、结构计算分析取百年一遇基本风压值0.4尼Ⅳ/坍2,体形系数1.4,局部风压系数2.O。当邻近建筑的高度大于或等于所讨论建筑高度的一半时,考虑建筑群对建筑的群体效应。本工程地面以上2栋超高层建筑,两建筑物距离约82m,风荷载计算时考虑群体建筑相互干扰影响,参考《工程抗风设计计算手册》(张相庭著)表4.2,计算得到两塔楼风荷载相互干扰增大系数,,。=1.15,基本风压改为1.15×O.4=O.46埘/m2。抗震设防烈度6度,结构整体计算采用了三维分析软件ETABS、SATWE,计算时考虑双向地震作用、单向偶然偏心,规范谱和场地安评谱双控,弹性楼盖假定时楼板采用壳元,
8、刚性楼盖假定楼板平面内无限刚,梁弯曲刚度考虑楼板翼缘影响予以增大。同时考虑大底盘多塔效应,承载力计算时地震作用放大1.2倍。整体结构计算模型带一层地下室,主要计算结果见表1。4.1结构整体性能.676.第二十届全国高层建筑结构学术会议论文2008年表1结构主要计算结果~嘉心ETABSSA啪计算结果~\弹性楼盖刚性楼盖弹性楼盖刚性楼盖l3.85(Y)3.63(Y)4.37(Y)4.53(Y)23.6l(X)3-32(X)4.13(X)4.16(X)自振周期33.21(T)=o.83TI3.02(T)=o.83Tl3.62(T)=o.83Tl3.35(T)=o.84
9、T1(S)41.12(X
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