后支点反吊三角托架挂篮技术研究

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1、后支点反吊三角托架挂篮技术研究胡若邻，陈鸣57后支点反吊三角托架挂篮技术研究胡若邻，陈鸣(1．中交四航工程研究院有限公司，广东广州510288；2．中交四航局第一工程有限公司，广东广州510232)摘要：马来两亚槟城二桥是一座主跨240m的三跨双塔双索面斜拉桥，采用混凝土边主梁形式，桥面宽34．6m。为实现相邻主梁节段异步施工，避免边主梁预应力被桥面板分摊削弱，同时克服前支点牵索挂篮施工中需预留后浇带混凝土的问题，开发了一种新型后支点反吊三角托架挂篮。该挂篮自重轻，反吊三角托架受力合理明确，可避免前支点挂篮斜拉索力系转换等问题。通过对该挂篮结构整体稳定性的优化、吊杆受力和施工接缝错台的

2、工艺改进等措施，提升和优化了挂篮整体稳定性和抵抗变形能力，成功应用于马来西亚槟城二桥施工中。关键词：斜拉桥；边主梁；后支点挂篮；反吊三角托架；优化；桥梁施工中图分类号：U448．27；U445．466文献标志码：A文章编号：1671—7767(2014)02—0057—051前言段后方，结构处于悬臂工作状态，由于肋板式主梁相肋板式混凝土梁是主跨300m左右斜拉桥常对较轻，挂篮受力明确，能利用斜拉索分担边主梁自用的主梁形式，由于其构造简单、施工方便，在桥梁重，挂篮变形可控。此外，后支点挂篮可分部施工相建设中得到了广泛的应用口]。该类主梁承受来自邻节段的预应力边主梁和非预应力桥面板，可避免

3、斜拉索的强大索力及活载，在斜拉索节段间的应力边主梁预应力扩散造成面板开裂等问题，且工艺相分布不均，特别是在施工过程中，斜拉索索力分阶段对简单，工期较短L1卜]。施加，截面应力不均匀程度比箱形主梁更为显著，国马来西亚槟城二桥是一座三跨双塔双索面斜拉内已有大跨度斜拉桥在施工过程中由于应力过大致桥，采用混凝土边主梁形式，桥面宽34．6m，桥塔无使主梁压溃、桥面板中心开裂的现象[3]。刘国辉锚固式平行钢绞线斜拉索。为解决边主梁预应力被等]通过剪力滞系数推导，得出肋板式主梁腹板处分摊到桥面板中、非预应力区产生附加应力的问题，正应力超过顶板中部应力3倍；李德建等通过缩该桥采用了一种后支点挂篮形式一

4、反吊三角托尺模型试验和数值计算，研究了当肋板式主梁采用架l1。采用该挂篮形式进行前、后节段边主梁与顶同步施工(不留后浇缝)时主梁内力分布情况，计算板异步施工时，可不用斜拉索钢绞线作为挂索系统，结果显示离集中力较近桥面板中部处出现较大拉应也避免了混凝土浇筑过程中分阶段调索等工艺难力，远离集中力1、2个索距长度时，主梁截面的应力题。本文结合该挂篮在槟城二桥主梁施工中的应分布才逐渐均匀。用，研究了该类挂篮结构受力特点和优化措施。目前，斜拉桥主梁施工主要采用前支点、后支点2种挂篮形式。为区分预应力边主梁和非预应力桥2工程概况面板，近年来也出现多种异步施工工法，如预留后浇槟城二桥是连接马来西亚大

5、陆和槟城岛的跨海带、滞后1个节段施工等。采用前支点挂篮施工时，大桥，全长22km。主桥为三跨双塔双索面斜拉桥，斜拉索作为挂篮前支点牵引索，后锚点锚于已浇梁跨径组合为(1l7．5+240+117．5)m，采用预应力段底板上。前支点挂篮异步施l丁时步骤较多，挂篮混凝土肋板式连续梁结构，混凝土等级为C55。主平台较长、自重大，存在混凝土预留后浇带施T模板梁标准截面宽34．6m，边主梁高2．80m、宽2．6O架设困难、斜拉索挂索系统施工工艺和力系转换复m，桥面板厚28cm(见图1)。桥面设2．5双向横杂等问题，目前主要应用于箱形主梁，在肋板式主梁坡。梁上标准索距6．0m，边跨现浇段索距4．0m

6、。施_丁应用较少_5。后支点挂篮支点位于施工节为了增加主梁横向刚度，改善桥面板受力性能，主梁收稿日期：20131104作者简介：胡若邻(1980一)，男，高级工程师，2003年毕业于华中科技大学土木工程专业，工学学士，2006年毕业于华南理工大学桥梁与隧道工程专业，工学硕士，2009年毕业于华南理工大学固体力学专业，工学博士(E-mail：hruoIin@gzpcc．corn)。6O世界桥梁2014，42(2)4．3．2增大挂篮悬臂刚度非预应力面板产生附加应力；可通过增设横梁斜撑、挂篮悬臂刚度不足是造成施工接缝错台的另一施加吊杆预紧力和相关_T艺改进，提高反吊三角托主要原因。由于托架吊

7、点内偏，负荷时引起的托架架挂篮的整体稳定性和抵抗结构变形的能力，减小外倾，导致边主梁底面出现楔形(外宽内窄)错台，此施工错台，满足国外桥梁施工质量的严格要求。情况可通过局部加撑、增加支顶的方法来解决。实参考文献：践证明，在C形支腿没有增加顶升支点前，三角托架吊点横断面内、外侧的垂直下沉高差达到20Eli刘远平，肖理，程向阳．大跨度PC斜拉桥主梁施工工mm；C形支腿增加顶升支点后，三角托架吊点横断艺[J]．桥梁建设，2003，(5)：58—61．