托架结构计算书-2支点

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1、编写计算原因：1、将3支点调整为2支点，纵向分配梁I28工字钢调整为I32A工字钢，钻孔平台大量I32a工字钢，考虑常规菱形挂篮前后两个吊点，无需更换分配梁材料；2、3对I50工字钢调整为2道2I45a工字钢焊接成双工字钢箱型，原钻孔桩平台里面纵向主梁14根12m长I45A工字钢；3、I12.6工字钢间距50cm，均布力转换为集中力过大，所以调整为40cm了；4、支架水平联系梁[10槽钢是否采用I25A工字钢（长7.25m）中间截断可用在墩台施工盖梁上I25A（长3.5m）。5、目前钻孔平台、墩台、墩身均未使用到I28工

2、字钢，需额外采购，单根I28a工字钢端部与焊接焊缝长度不够承受竖向剪切力，托架斜撑采用2I25工字钢焊接成箱型；6、挂篮模板混凝土侧压力计算、主桥整体预留挂篮锚固孔布置是否等菱形挂篮厂家确认后；以上为个人考虑几个方案编写计算书的理由，请徐总工审核，是否合适，请徐总工定夺。0#块、1#块现浇托架结构计算书1、编制依据1、悬灌梁部分设计图纸及相关设计文件2、《钢结构设计规范》（GBJ50017-2003）；3、《建筑结构荷载规范》（GB50009-2001）；4、《公路桥涵施工技术规范》（JTJ041-2000）。2、编制范

3、围60m+90m+90m+60m悬灌梁0#块、1#块现浇段。3、荷载组合1、托架布置图顺桥向立面图横桥向立面图2、托架法施工主要荷载有以下：钢筋混凝土自重荷载P1;模板、支撑自重荷载P2;人员、设备重P3;施工产生荷载P4;计算选取荷载大小为：箱梁混凝土容重26.1KN/m3。模板、支撑自重、人员设备重、施工产生荷载按结构自重荷载0.15取值。荷载组合安全系数为：静荷载1.2，动荷载1.5。4、计算书（受力状况按0#、1#块分层两次浇注混凝土计算）梁体纵断面图如下图所示：1、钢筋混凝土自重荷载P1（受力状况按0#、1#块

4、第一层浇注高3.7m计算）结构施工分两层（中心高3.7m+1.5m）浇筑，预压荷载按照结构荷载1.3倍取值。结构自重计算取0#块悬挑长度为0.5m，1#块长3.5m,计算混凝土厚度的二次函数渐变取底板厚度取0.8m计算。底板及腹板荷载计算按节段半长计算，翼缘板计算按节段全长计算。钢筋混凝土容重按照2.61t/m3计算，Q1,Q2,Q3为0#段横截面分段区，顺桥向取单位米，则荷载为：Q1区:P1=2.28×26.1/2.85=20.88KN／mQ2区:P1=4.185×26.1/2.2=49.65KN／mQ3区:P1=1.

5、698×26.1/4=11.079KN／m板、支撑自重、人员设备重、施工产生荷载按结构自重荷载0.15为：Q1区:P2+P3+P4=20.88×0.15=3.13KN／mQ2区:P2+P3+P4=49.65×0.15=7.45KN／mQ3区:P2+P3+P4=11.079×0.15=1.66KN／m3)荷载组合Q1区:P=P1+P2+P3+P4+P5=20.88×1.3+3.13×1.5=31.84KN／mQ2区:P=P1+P2+P3+P4+P5=49.65×1.3+7.45×1.5=75.72KN／mQ3区:P=P1+

6、P2+P3+P4+P5=11.079×1.3+1.66×1.5=16.89KN／m横桥向受力简图如下2、腹板、底板受力计算底模肋板工字钢I12.5纵向间距为0.4m，则单根肋板承受的荷载为：Q1区:P=31.84×0.4=12.74KN／m，Q2区:P=75.72×0.4=30.29KN／m。计算荷载为均布荷载，计算跨径为箱梁底横桥向长度7.25m，荷载和间距布置如下图所示：荷载分布示意图(单位：N/m)根据计算分析得出：剪力图(单位：N)Nmax=18.84KN腹板处，Nmax=11.69KN底板处腹板最大支撑反力为1

7、8.84KN，底板最大支撑反力为11.69KN，作为集中荷载直接作用在纵向分配梁上。3、纵向分配梁受力检算纵向分配梁顺桥布置，计算荷载为模板传递下来的集中荷载，为Nmax=18.84KN腹板处；Nmax=11.69KN底板处。荷载间距为0.4m，计算跨径为纵向分配梁长度5m，计算长度为5m。此处取腹板最大处荷载处验算。纵向分配梁采用I32a工字钢。抵抗惯性矩I=11.080×10-5m4。抵抗矩W=6.92×10-4m3弹性模量E=210×103MPa。容许弯曲应力[σ]=215MPa容许剪切应力[τ]=125MPa设计

8、容许值[f/L]=1/400截面面积：0.00692m2荷载和间距布置如下图所示：荷载分布示意图(单位：N)剪力图(单位：N)弯矩图（单位：N·M）根据计算分析得出：Mmax=83.30KN·M，Qmax=90.234KN。N1=109.07KN（左侧）,N2=98.17KN（右侧）。剪切正应力：弯曲正应力：同理计算