连续梁桥桥墩顶部裂缝的控制措施

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1、市政·交通·水利工程设计Municipal·Traffic·WaterResources·EngineeringDesign【文章编号】1007-9467（2009）06-0109-03连续梁桥桥墩顶部裂缝的控制措施■王东妹（宁波市高等级公路建设指挥部,浙江宁波315192）【摘要】针对某高速公路分离式立交桥连续梁桥桥墩在主梁单室，桥面净宽11.25m,单向3车道，下部结构为T浇注落梁后顶部出现裂缝的问题，运用常规方法对桥墩设计型桥墩，基础采用钻孔灌注桩。上部结构施工方法进行了复核验算，利用MIDAS结构软件建立桥墩空间模

2、型，为满堂支架法一次浇注。采用有限元法进行桥墩空间受力分析，对桥墩顶部裂缝产生的原因进行分析和探讨。根据分析结果，提出了预防和减少该桥在主跨部分左辐箱梁浇筑完成，拆除支架桥墩顶部产生裂缝的相应措施。落梁后30d内，发现20号、21号墩墩顶出现4条～【关键词】桥墩；裂缝；成因；控制措施5条垂直状细裂缝，裂缝位置靠近墩顶中部，裂缝最【中图分类号】U443.22【文献标志码】B大宽度0.3mm，最大长度1.35m,各条裂缝基本呈平1工程实例行状。裂缝具体情况见图1。某高速公路第六合同段有一座分离式立交桥，从裂缝发生的情况看，裂缝

3、分布在墩顶中部，全长415m，桥梁线形采用直线，左右两辐，主跨部自上而下发生且接近平行，这与以往发现的裂缝常分为25m+45m+25m的连续箱梁，箱梁截面为单箱常发生在悬臂根部的情况有所不同。经专家分析后1500×1.2680×1.5本工程设计共需Φ300mm直径PHC桩366=600kN＜700kN=Ra；33根，由于使用了PHC桩，大大加快了桩基施工速=510kN＜700kN=Ra度，降低工程造价，从而得到业主的认可。笔者通过满

4、足设计要求。此工程的设计与后期配合阶段，对于桩基设计有了3.3PHC桩试桩要求更深刻的理解。其中,对于基桩的布置，尤其是在设根据规范要求,在施工前应通过单桩竖向静载计含有不同桩径的项目中，最终的设计图纸上应进荷试验确定单桩竖向承载力特征值。并于正式施工行基桩独立编号，这样的优点在于：便于设计及施前先打试验桩，以确定其贯入度及实际桩长,并校验工人员统计材料用量；易于施工方技术管理；并且打桩设备、施工工艺及技术措施是否符合要求，同简化了施工过程中的后期配合。时检验桩数不得少于同条件下总桩数的1%，且不【参考文献】得少于3根。试

5、验桩桩位由业主会同监理根据现场【1】JGJ94-2008建筑桩基技术规范[S].具体情况确定，并根据试验桩测试结果确定单桩承【2】GB50007-2003建筑地基基础设计规范[S].载力特征值、贯入度等参数，作为正式施工的依据。【3】03SG409预应力混凝土管桩[S].桩身质量按国家低应变检测规程要求进行检测，其【收稿日期】2009-03-16数量和位置可由监理工程师根据现场情况确定。作者简介郭冰冰（1982~），男，河北乐亭人，助理工程师，从事结构4结语设计，（电子信箱）guobingbing@ippr.net。109

6、市政·交通·水利工程设计Municipal·Traffic·WaterResources·EngineeringDesign初步认定：桥墩在两侧悬臂承受支座传来的荷载一期、二期恒载作用下的弯矩：后，墩中部产生水平向拉应力，可能是拉应力超过35.060×10×（2.25-0.7）+1.075×（2.25-0.7）=混凝土抗拉强度而引起裂缝，分析的重点应放9.509×103kN·m在墩顶中部抗拉钢筋是否满足抗裂设计要求3.1.2活载阶段上。根据以上初步分析判定，验算墩顶中部混凝1.09×103×（2.25-0.7）=1.690

7、×103kN·m土应力是否超过容许抗拉强度，由此产生裂缝，计3.1.3荷载组合算最大裂缝。4M=1.2Mc1+1.4Mc2=1.377×10kN·m6003.2裂缝宽度计算450按上述公式（1）进行墩顶中部裂缝宽度计算，其051中裂缝061C1=1.0，C2=1+0.5M0/M=1.425，C3=1.155d=32mm，Es=2×10MPa2800023As=241.27cm（墩顶横向配筋为30根Φ32mm）ρ=0.006mm图1墩顶中部裂缝图h=310-5=305cm02支座反力计算σss=Ms/0.87/As/h0一期

8、恒载时：上部结构利用桥梁博士软件进行计算，计算过3程略。经计算单支座最大反力见表1。σss=7.843×10/0.87/241.27/305=1.225MPa5表1单支座最大反力表Wtk=1×1.425×1.15×12.25/2×10((30+32)/
(0.28+10×0.006))=