思南岩头河大桥设计

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1、6世界桥梁2014，42(3)根据桥址地形、地质等自然条件，在满足使用功文采用更为直观的两T构悬臂长度之比～分跨能、结构安全的条件下设计了三跨非对称预应力混比(叩)表示，即叩一小T构悬臂长度／大T构悬臂长凝土连续刚构桥、三跨对称预应力混凝土连续刚构度。为确定该桥合理的叩值，设计不同叩值的结构桥、单T预应力混凝土连续刚构桥及钢筋混凝土箱模型，按一定的假定条件进行简化计算，得出内力及形拱桥4种桥型，并进行综合比选。对比分析结果线形结果，并据此结果确定合理的刁值范围。简化如下。与假定条件如下。(1)非对称预应力混

2、凝土连续刚构桥结构型式(1)根据大桥桥址地形，假设大T构长度为81简明、整体性好[1]，与桥址区峡谷环境较为协调；m，将其对称形成对称连续刚构桥，在此基础上按施施工开挖较少，有利于环境保护；设计过程中需对桥工顺序依次对称去掉思南岸T构悬浇节段(节段长梁分跨比、墩高等进行分析研究；施工工期及预算分3～4m)形成不同77值，变化范围为0．13～1．O0，共别为l8个月和2540万元。建立了2O个模型，其中部分模型如图2所示。(2)对称预应力混凝土连续刚构桥结构型式简璺：Q．：2．O明、整体性好，设计、施工经验成

3、熟[5~7；但该方案与桥址区峡谷环境不协调，思南岸侧桥台需开挖山体(a)分跨比1．O0约25m，环境破坏大，且此岸桥墩离边坡太近，安全62．481．0风险大；施工工期及预算分别为20个月和2650万元。(3)单T预应力混凝土连续刚构桥结构型式简ⅡⅡ明、整体性好，设计、施工经验成熟；但该方案与桥址(b)分跨比O．77区峡谷环境不协调，思南岸桥台需开挖山体约332．0’2．02．0In，环境破坏较大；施工工期及预算分别为22个月ⅡⅡ苛lⅡJ．和3220万元。(c)分跨比O．50(4)钢筋混凝土箱形拱桥受力明确，

4、结构合理，桥型美观；桥址地形峡谷较深，需采用吊装施工，受2．02．02．o设备影响大，施工存在一定的安全风险；与桥址区峡ⅡⅡ8谷环境不十分协调，思南岸拱座需开挖山体约15(d)分跨比O．13单位：mm，环境破坏大；施工工期及预算分别为18个月和图2非对称刚构桥分跨比研究模型2910万元。(2)主梁梁高变化曲线为1．5次抛物线。以上4种桥型方案均能满足使用功能的要求，(3)两T构均采取对称悬臂施工，每个T构两但每种方案均存在一定的优劣。综合分析，非对称侧悬臂线形一致。连续刚构桥桥型与桥址区峡谷环境相协调，施工

5、开(4)计算模型均采用相同的预应力配柬原则挖较少，有利于环境保护，施工工期及概算均较优，(5)两桥墩均为带横系梁的双肢薄壁矩形墩，为该桥的推荐方案。截面特性及抗推刚度相同。(6)边跨和中跨3个合龙段长度均为2m；小T3合理分跨比确定构现浇段长度由9m依次递减至3．5m，大T构现岩头河大桥跨越V形峡谷，集跨径不对称和墩浇段长9m。高不对称2种情况于一体，为同类型桥中颇具特色3．2合理分跨比研究的结构。非对称结构布置过程中，小边跨处的支座连续刚构桥不对称程度是否合理主要取决于两可能出现负反力。在已建类似桥梁中，

6、出现负反力边支座的反力、主梁控制应力等方面口]。因此，该桥时，多采取边跨施加压重、箱梁与锚碇桥台刚性连接分跨比研究过程中，将根据上述两方面的计算结果，等方法解决l_8。该桥分跨比研究将不考虑施加对不同的叩值结构进行计算分析，以确定值的合外力或其它构造方法来确定合理的分跨比。理范围。3．1合理分跨比确定方法3．2．1不同分跨比下的支座反力分析非对称连续刚构桥通常采用边主跨比来体现2根据不同的刁值，计算了恒载、活载、系统升温、个T构的不对称程度，但这种表示并不太直接，本基础沉降及其不利荷载组合下的支座反力，计算

7、结思南岩头河大桥设计郑兴贵，陶路，陈进芬7果如图3所示。计算荷载取值为：汽车荷载计人冲力趋于线性变化，其值较小，且变化不明显，竹为击影响；系统温差±20℃；边跨基础沉降量5mm，0．13～O．50时为非线性变化，小T构侧支座负反力主墩基础沉降10mm。增幅显著；在组合荷载作用下，叼<0．3时，小T构侧64由计算结果可知，在系统升温、基础沉降各自作支座均为负反力。因此，在不考虑边跨配重的情况用下，刀值变化对小T构侧支座反力影响较大，对大下，该桥r／不可小于0．3，取值范围宜为0．5～1．0。T构侧支座反力影响

8、很小，为0．5～1．0时支座反3．2．2不同分跨比下的结构控制应力分析各刁值桥梁结构均为全预应力构件，对主梁截面上、下缘的应力要求很高。根据不同的值，分别委＼计算了成桥15年后在恒载、活载、收缩徐变、温度荷R载及基础沉降共同作用下的结构上、下缘控制应力，结果如图4所示。由计算结果可知，77<0．3时，结构拉、压应力均有所超限，田为0．3～0．5时，结构d66dd6ddddd6dddd6dd一拉、压应力均未超限，但