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1、2013年2月第2期城市道桥与防洪管理施工69客专大跨度连续梁转体施工平衡称重分析蔡军田(中铁九局集团第七工程有限公司,辽宁沈阳110044)摘要:桥梁转体施工方法在跨越既有线建设中能够安全快速施工,确保既有运输通道畅通,因此有很大应用优势和广阔前景。围绕盘营客专跨越既有沟海线8Om+128m+80m连续梁转体施工,介绍了转体施工桥梁不平衡力矩分析方法,通过称重试验给出了转体部分不平衡力矩、偏心矩、摩阻力矩及摩擦系数等参数,为转动时牵引力的计算提供了基本参数,通过平衡称重与平衡配重,使撑脚转动时一直
2、处于悬空状态,保证了平衡转体的顺利进行,有效减小了转动中的牵引力,可为同类转体桥梁提供参考。关键词:转体施工;不平衡力矩分析;称重试验;参数计算中图分类号:u443.36文献标识码:B文章编号:1009—7716(2013)02—0069—03平衡分析以及不平衡力矩称重试验,测试转动体1工程概况的摩阻力矩、静摩擦系数、不平衡力矩和偏心距,盘锦至营口客运专线盘锦特大桥跨沟海铁路进行桥梁转体配重,实现桥梁安全平衡顺利转体80m+128m+80m转体连续梁,上部结构为单合拢。桥梁转动体系必须具备转动性强和
3、平稳性箱单室现浇预应力混凝土连续梁。箱梁顶宽12m,高。对于转动梁体而言,由于球铰体系的制作安装底宽7m,中支点处梁高9.6m,跨中9m直线段误差、梁体质量分布差异(锯齿块不完全对称,平、及边跨21.95m直线段梁高为5.6m,梁底下缘按竖曲线的影响)、预应力张拉程度等均会导致桥墩二次抛物线变化。腹板厚64~110cm,底板厚度为两侧悬臂梁段刚度不同、质量分布不同,从而产生52—120em,顶板厚度45~65cm。桥墩基础为钻不平衡力矩。转体施工的关键构件就是承载整个孑L桩基础:桩基直径为1.5m;
4、边墩承台为二层结转动体重量的转动球铰,而转动球铰摩擦系数的构,一层承台为矩形,尺寸为14.6m×14.6m×3m;大小直接影响着转体时所需牵引力矩的大小。加台为矩形,尺寸为11m×8.4m×2.5m。中墩承对于转体施工,转动体系需要易于转动和转台为三层结构,一层承台为八边形,高5m,各边尺动平稳两个基本条件。转体结构的整个重量是由寸依次为9.1m、9.5m、9.1m、8.7m、9.1m、9.5m、转动球铰来支撑,因此球铰的转动面摩擦系数就9.1m、8.7m;二层承台为六边形,高3.7m,各尺直接影响
5、转动牵引力;另外,球铰转动面为上下球寸依次为7.7m、7.4m、7.4m、7.7m、7.4m、7.4m;缺凸凹面对接形成,那么下球缺(凹面)对上球缺三层承台为中间高边缘底的六边形,中间高1.3m,(凸面)的支撑力所提供的自平衡对整个转体过程边缘高0.8m,各边尺寸依次为9.24m、4.4m、4.4m、中的安全平稳起着至关重要作用。实际施工中,由9.24m、4.4m、4.4m。盘锦128m连续梁(主墩号于混凝土超方量、施工临时荷载、风荷载、环境温125#、126#)采用平转法转体施工,转体段梁长126
6、m,度的不确定性及安装误差等,转动时达不到理想梁平面位于半径5500m的圆曲线上;,转体角度状态,球铰受力会产生一定的偏心;转动面涂抹黄125#墩为12。23。、126#墩为11。28’;转体重量油四氟粉由于其蠕动性影响,摩擦系数在不同重12O00t;球铰转动面为下球缺(凹面)与上球缺量下不同。那么转体前,通过称重试验和理论计(凸面)凸凹面对接形成,其中,球铰球径8m,球算,来量化该部分(摩擦系数与偏心等)参数,为转缺弧角27.48。,下球铰凹面镶嵌四氟乙烯片,上下体过程中设备的选择、技术处理措施和
7、安全性能球铰间填充黄油四氟粉。评估提供依据就尤为重要。2平衡称重目的3平衡称重分析方法为保证桥梁整体拆架过程中转动体平衡安3.1球铰转动法全,转体过程的顺利进行。必须在转体之前进行不球铰转动测试不平衡力矩是通过测试刚体位移突变的方法进行的。该法受力明确,而且只考虑收稿日期:2012—08—31刚体作用,不涉及挠度等影响因素较多的参数,结作者简介:蔡军田(1968一),男,吉林农安人,高级工程师,从事果比较准确。工程施工与管理工作。7O管理施工城市道桥与防洪2013年2月第2期3.2基本原理3.3测点
8、布置及测点数据当脱架完成后,整个梁体的平衡表现为两种试转前,需进行称重平衡试验,测试转体部分形式之一。的不平衡力矩、偏心矩、摩阻力矩及摩擦系数等参(1)转动体球铰摩阻力矩(M)小于转动体不数,实现桥梁转体的配重要求。在上转盘下用千斤平衡力矩(M。)。此时,梁体发生绕球铰的刚体转顶施加力,分别用位移计测出球铰由静摩擦状态动,直到撑脚参与工作,体系的平衡由球铰摩阻力到动摩擦状态的临界值矩、转动体不平衡力矩和撑脚对球心的力矩所保根据该状态的测试方法,在两幅梁的承台底持。转动
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