3、纵横向水平杆验算

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1、3、纵横向水平杆验算脚手架步距、立杆横距、纵距均按JGJ130—2001取值，故不需对纵向、横向水平杆受弯构件的强度和直角扣件的抗滑力承载力进行验。4、顶层连墙件扣件抗滑力承载力验算连墙件按二步三跨进行设置，每个连墙杆承受水平向荷载的架体面积为：AW=2×1.8×3×1.5=16.2㎡现对顶层步架连墙件扣件抗滑力进行验算,按规范JGJ130—2001规定,设计值N1=N1W+N0N1W___风荷载产生的连墙件的轴向力设计值N1W=1.4ωKAW=1.4×0.7×µZµSω0AWN1W查国家标准GBJ9,µZ=2.0µS=0.116基本风压ω0=

2、0.7KN/㎡N1W=1.4×0.7×2.0×0.116×0.7×16.2=2.58KN按规范JGJ130—200，双排架连墙件约束脚手架平面外变形所产生轴向力N0取值为5KN∴N1=N1W+N0=2.58+5=7.58KN直角的抗滑力设计值为8.0KN,故设一个直角扣件能满足要求。考虑到扣件时候人为操作因素影响,故双排脚手架顶部三步架连墙件用双直角扣件紧扣。二、悬挑脚手架的设计1、6#楼南立面二至十层设置型纲悬挑脚手架、从十一层至十八层四周设置第二道型纲悬挑脚手架。因南立面幼儿园暂时不施工，所以二层以上必须设置型纲悬挑脚手架。二层楼面沿建筑物

3、与脚手架立杆对应的位置预埋200×300×15钢板，钢板底部焊接四肢φ20钢筋，每肢长500㎜，与板底筋锚固，预埋铁件间距1500㎜，选用〖20b槽钢作悬挑梁，梁总长3m，挑出1.4m，双排脚手架内外立杆离墙分别0.25m和1.3m,在立杆底部槽钢挑出端上焊100㎜高φ20短钢筋,用于固定立杆。另外在槽钢挑出端设φ15.5斜拉钢丝绳作安全储备。槽钢楼层内侧端部与200×300×15㎜钢板焊接,挑出端在槽钢底部垫200×200×20㎜木板,两側楼板中预埋短钢筋限位,以防止悬挑梁左右移动。为减少脚手架对槽钢的挑梁的压立，可以每隔四层边梁中与立杆对应

4、的位置预埋φ25镀锌钢管，钢丝绳端部用三道夹头锚固，钢丝绳斜拉住下层钢丝绳挑梁、脚手架体进行卸载。1、荷载计算：1）、计算悬挑梁时，不考虑斜拉钢丝绳受力，悬挑梁承受脚手架高度27m（取十一至十八层），共十五步架，脚手架结构自重标准值产生轴向力NGK：荷载分项NGK（内）（N）NGK（外）（N）立杆自重27×38.4=1036.81036.8大横杆1.5×15×1.5×38.4=12961296小横杆1.5×15×38.4=864864扣件15×4×14.6=876876钢笆片1.5×1.1×15×120/2=14851485附墙件0.8×8×3

5、8.4=245.76内挡板0.3×1.5×15×120=810剪刀撑12×38.4=460.8安全网1.5×27×5=202.5护栏杆1.5×15×38.4=864踢脚板1.5×0.2×15×120=540合计6613.567625.12）、施工荷载标准值产生的轴向力NQK（按三层装修作业荷载计算）NQK=1/2×2KN/㎡×1.2×1.5×3=5.4KN3)、荷载组合由前计算可知,立杆最不利荷载组合(不组合风荷载)为:P1=N（内立杆）=1.2ΣNCK(内)+1.4ΣNQK=1.2×6.614+1.4×5.4=15.50KNP2=N（外立杆）

6、=1.2ΣNCK(外)+1.4ΣNQK=1.2×7.626+1.4×5.4=16.72KN1)、内力计算(斜拉钢丝绳作安全储备,荷载简图不考虑钢丝绳受力)力法典型方程:δ11X1+Δ1P=0δ11=Σ∫M1ds/ΕΙ=(1/2×1.6×1.6×2/3×1.6)/ΕΙ=1.365/ΕΙΔ1P=-Σ∫M1MPds/ΕΙ=-1/2×1.6×1.6×(2×80.385/3+28.83×1/3)/ΕΙ=-80.896/ΕΙ∴1.365X1/ΕΙ=80.896/ΕΙX1=N2=50.24KN由ΣY=0N1+15.5+16.72-50.24=0N1=18.0

7、2KN(方向与P1同)由ΣM=0M+50.24×1.6-15.5×1.95-16.72×3=0M=0.001〖20b槽钢梁内力弯距图如上页图所示。1、悬挑钢梁整体稳定验算：根据钢结构设计规范（GBJ17—88），悬挑钢梁整体稳定系数取Ψ=1.00,〖20b槽钢Μ