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时间:2019-03-31
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1、重油催化裂化装置大负荷运行下反再系统的操作中国石化集团青岛石油化工有限责任公司曹仁亮重油催化裂化装置大负荷运行下的反再系统的操作摘要:在100万吨/年重油催化裂化装置上实现120万吨/年的实际加工量,其主要操作思路和操作方法是①高剂油比,适宜反应温度的低回炼比操作。②改善原料雾化及油剂接触状况,降低二次裂化。③以一定催化剂置换量保证系统内平衡剂的活性。实际加工量达到设计加工量的120%,并取得较好的产品分布。主题词:催化裂化装置回炼比大负荷剂油比再生系统我单位的重油催化裂化装置(RFCCU)是利用中国自己的ROCC-V型专利技术设计的第一套
2、1.0Mt/年催化裂化装置。自投产以来,该装置加工了不同种类的原料油。产品分布较好。由于生产上的需要,要求这套加工能力为1.0Mt/年的催化裂化装置应当达到1.2Mt/年的实际处理量。1.RFCCU大负荷运行的条件选择该RFCCU一直选择一直选择比较低的单程转化率,较高的回炼比和尽可能少的油浆外甩的生产方案—汽柴油方案。其目的是得到较高的轻质油收率以满足柴汽比指标。1.1常压处理量的提高改变操作思路2004年一季度以来,常减压装置每月原油加工量达到0.21Mt,FCC原料油每月至少0.11Mt。为满足公司加工流程,RFCCU每月加工量必须达
3、到设计能力的125%左右。根据该套RFCCU工艺特点和原料油的性质,选择了高剂油比、适度的反应温度和低回炼比的操作方案。自超稳沸石催化剂广泛应用于FCCU以来,众多的实践者摸索了一套适合该类催化剂特点的操作方法,其核心就是大剂油比才能提高单位原料的活性中心总数,以满足原料油裂化的需要。与此同时,在原料油性质比较好的情况下,由于催化剂循环量增加,焦炭燃烧热满足大处理量原料汽化热和反应热的需要。热平衡状况得到改善,外取热器蒸汽发生量(3.5Mpa)由17t/h减少到12t/h左右。反再系统趋于良好的热平衡状况,表1数据就说明这一点。表1操作调整
4、前后RFCCU部分数据项目调整前调整后加工量,t/d29283552反应温度,℃508515回炼油,t/d408120一再床温,℃690678二再床温,℃710700外取热器产汽量,t/h1712产品分布,%液态烃13.2614.66汽油41.0442.42柴油26.8823.63油浆5.537.71干气4.734.26焦炭8.16.9损失0.460.42剂油比6.88.2原料性质相对密度,d4200.90060.9037残炭。%5.035.32S,%0.560.43Ni,ug/g10.911.2V,ug/g6.16.55可以看出,大回炼比
5、的目的产品(LPG+汽油+轻柴油)的收率为81.18%,略高于低回炼比的目的产品80.71%。但是调整后汽油收率高于调整前1.38个百分点,LPG收率高出1.4个百分点。同时增加LPG也给后续二次加工装置提供了充足原料。更为重要的是在原料性质接近的情况下装置新鲜原料处理能力提高了21%以上,满足了总体加工流程度需要。剂油比的提高时整个产品分布变化和大负荷操作运行的关键。为了提高剂油比对操作方面作以下调整。⑴提高反应温度是提高剂油比的主要条件。反应温度的提高在该套装置意味着催化剂循环量的提高。因为一再外取热器投用后,基本上可以保证二再床温低于
6、710℃,实际操作中剂油比可达8.2,加工量达到设计能力的120%,目的产品增加,油浆外甩量适中。更重要的是生焦量由调整前的8.1%下降到6.9%。与此同时提高反应温度使反应部分需要的热量增加,要求催化剂循环量增加来提供更多热量以满足裂化反应当需要,这样整个反再系统的操作形成良性循环,以此来保证高剂油比。⑵控制二再床温是提高剂油比的先决条件。该套RFCCU一再有外取热器,使操作更有灵活性。在主风能力满足的情况下,一再尽可能多烧焦,利用外取热器控制二一再床温不大于690℃,二再床温控制不高于710℃。此外,一再部分燃烧,烟气中CO/CO2控制
7、在0.5-0.7,降低焦炭总放热量,控制再生温度,从而达到提高剂油比的目的。1.2改善油剂接触状况减少二次裂化反应该RFCCU的进料系统是我国自行开发的专利产品——LPC-Ⅲ型原料喷嘴。从运行情况看,雾化效果较好,但在处理量相对较低情况下,终止剂上与提升管出口温差高达15℃。这说明由于原料没有充分雾化且与催化剂接触状况不好,在提升管上部裂化反应还是比较剧烈(见表2状况1)。在大处理量运行时,原料性质相对稳定,加工量为3552t/d,反应温度512℃,原料预热温度198℃。终止剂上与提升官出口温差为6℃,其产品分布较好,焦炭收率低,油浆外甩量
8、较少。这说明大处理量的情况下,由于原料在喷嘴出口处线速相对较高,原料雾化好,在喷嘴处与催化剂接触十分均匀,没有产生太多不利的二次裂化反应。这说明该套RFCCU装置的原料系统及预提
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