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1、第二篇现浇箱梁施工支架计算书一.概述xxx大桥上部结构为单箱双室变截面预应力砼变等截面连续箱梁,跨径布置为全桥一联37+55+37m.上部结构预应力现浇箱梁顶宽19m,底宽13m,外翼板悬臂长3.0m；箱梁跨中及边跨支点处梁高为2m,中间墩墩顶支点梁高为3.6m；箱梁顶板厚0.28m,跨中底板厚0.25m,根部底板厚0.8m,底板厚按二次抛物线变化.跨中腹板厚0.5m,根部腹板厚0.85m.文档来自于网络搜索二.现浇箱梁满堂支架计算1.概况（1）.支架概述本工程采用满堂式碗口式脚手架一次性搭设现浇施工.（2）.支架组成满堂式碗口支架体系由支架
2、基础（厚25cmC25砼）.Φ48×3.5mm碗口立杆.横杆.斜撑杆.可调节底托.可调节顶托.﹝10槽钢横向分配梁,10cm×10cm木方做纵向分配梁；模板系统由侧模.底模.芯模.端模等组成.﹝10槽钢分配梁横向布置,直接铺设在支架顶部地可调节顶托上,箱梁底模板采用定型大块胶合板,后背10cm×10cm木方,然后直接铺装在﹝10槽钢分配梁上进行连接固定；侧模.翼缘板模板为胶合板.文档来自于网络搜索根据箱梁施工技术要求.荷载重量.荷载分布状况.地基承载力情况等技术指标,通过计算确定,每联支架其立杆纵距采用90cm(在腹板.墩柱加密区及中隔板位置
3、采用扣件钢管加密为45cm),横距布置：标准90*3+60*3+90*5+60*2+90*3cm,支架立杆步距为120cm,支架在桥纵向每450cm间距设置剪刀撑；支架两端地纵.横杆系通过垫木牢固支撑在桥墩上；立杆顶部安装可调节顶托,立杆底部支立在底托上,底托安置在支架基础为25cm厚地C25砼场地上,砼下层为换填碾压密实地砂砾石层.文档来自于网络搜索（3）.主要计算内容根据本桥结构设计要点及支架设计要点,主要计算内容如下：①在支架荷载作用下,施工支架地内力和应力情况.②在支架荷载作用下,底模主横梁地挠度和应力情况.③在支架荷载作用下,底模纵
4、向分配梁地挠度和应力情况.④在支架荷载作用下,底模板地挠度和应力情况.⑤在支架荷载作用下,地基土地承载力验算.（4）.均按容许应力法进行验算,故不考虑荷载分项系数.2.截面特性及力学性能本桥中主要采用地支架材料有碗口式架管.横向分配梁﹝10槽钢.纵向分配量10×10cm方木,碗扣式架管地截面特性及力学性能见下表：文档来自于网络搜索外径F（mm）壁厚t（mm）截面积A（cm2）截面惯性矩I（cm4）截面模量W（cm3）回转半径（mm）I（cm）外径F（mm）483.54.8912.195.081.59483.立杆计算（1）.立杆计算对象选择根据
5、立杆在箱梁底支撑点地不同选取处立杆进行计算.（2）.立杆荷载确定立杆竖向荷载主要计算支架系统自重.模板系统自重.振捣荷载.施工荷载.同时,因主梁分两次浇筑成型,故未计算砼倾倒荷载.文档来自于网络搜索①砼自重：立杆顶承载地砼方量×26KN/m3×超重系数1.05（详见下表）；②支架及模板系统自重：单根立杆所对应地梁体投影面积S×2KN/m2（详见下表）；③振捣荷载：按2KN/m2计；④施工荷载：按4KN/m2计；立杆荷载计算表：单根立杆支撑面积砼荷载（26×1.05*1.2AKN）振捣荷载（2*1.4SKN）施工荷载（4*1.4SKN）支架及模
6、板（2*1.2SKN）组合后单根架管荷载（KN）备注备注腹板及墩顶横梁处h=3.6m（架管布局45×60cm）26.540.761.520.6529.47S为单根架管支撑梁体投影面积A为单根架管支撑梁体投影面砼体积中隔梁处h=2.377m（架管布局45×90cm）31.541.142.270.9835.93梁端至跨中腹板处h=2m（架管布局45×60cm）17.700.761.520.3520.33箱室与墩交界处h=（1.135+0.58）m22.761.142.270.9827.15（架管布局45×90cm）箱室处与加密段交界处h=（0.6
7、96+0.28）m（架管布局90×90cm）25.772.274.541.9534.53翼板内侧h=0.60m（架管布局90×60cm）10.621.523.031.3016.47翼板外侧h=0.59m（架管布局90×90cm）15.662.274.541.9524.42（3）.立杆受力计算该桥墩1#.2#墩顶加密区横向立杆跨距均为60㎝,加密长度设为墩中心左右3m,其它部位腹板处纵.横向立杆跨距均为45.60cm,箱室处纵.横向立杆间距均为90cm；箱梁翼缘板下,横向立杆标准跨距为90㎝；纵向立杆标准跨距为90㎝.根据上述资料,对各区段地立
8、杆安全性计算如下表：文档来自于网络搜索对应区段横步距(㎜)长细比λ稳定系数φ立杆轴力（KN）立杆压应力备注1200760．74429.47δ=81.1MPa＜[δ]
