浅析沙湾水电站尾水渠防渗研究与应用

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1、地基与基础工程1．4施工及运行简介物，在灌浆区域半径0．4～1．2m的范围内也形成了部分该电站主体工程于2005年12月正式开工，尾水渠胶结物，但胶结物强度相对较低，不连续、不完整。从钻孔压水试验成果看，孔深0～10．2m范同内渗透施工自2006年12月至2009年3月5月，2009年3月具系数小于1Lu，但1O．2～20．8m压水试验的吕荣值增备发电过水条件。其防渗墙造孔成槽施工主要采取“钻加很大。劈反循环泥浆固壁法”和“液压抓斗成槽法”。通过试验可知，可控性灌浆地下水位以下部分胶结自2010年5月正式蓄水发电投运以来，发电流量、体极不规则；另外，由于局部地层含砂量大，

2、可灌性差。尾水水位、渠内淤积等与设计值基本吻合。在机组满负2．1．340cm厚塑性混凝土薄防渗墙试验荷发电的情况下，单机出力都能达到设计工况运行，4台该试验位于大渡河右岸尾5+9OOm桩号处，共布置2机组24h满负荷发电达到117O万kW·h，24h平均发电个槽孔，分别为槽长6m的WS一1和槽长7m的WS一2。量超出设计值1152万kw·h的1．6％。从2010年11月该段河床覆盖层较浅，在13m以内，主要为漂砾卵石层，24日枯期发电实测出力和设计出力统计看，枯期实际出粒径20-35cm的含量为3O～35，粒径5~20cm的含力也大于设计出力，机组运行工况良好。量为4O～

3、5O，粒径5～O．5cm的含量为1O～15％，地下水在原河床地面以下2．5m左右。试验完成防渗面积2尾水渠防渗系统40cm厚塑性混凝土薄192．2m。墙体28d抗压强度不小于5MPa，变形模量不壁防渗墙研究大于3600MPa，抗渗标号W8，渗透系数K≤×10cIn／s，允许渗透坡降不小于8O，质量满足设计要求。2．1防渗形式的试验研究塑性混凝土防渗墙与其他防渗方式比较投资相对较通过试验寻求适应该工程地质条件的、合理的防渗高，综合单价薄防渗墙投资约高于高喷及砂卵砾石层形式、设计参数及施工参数，使防渗体达到设计要求渗可控灌浆，但其地质适应性、成墙质量、防渗效果、透系数K≤×1

4、0cm／s(Ot<<10)。施工工效明显可靠，其各项指标完全满足规范和设计2．1．1高压旋喷灌浆试验要求，所以确定采用40cm厚防渗墙作为尾水渠的防高压旋喷灌浆试验首先进行了单桩试验，场地选择渗方式。在尾水渠河段右侧一级阶地上(尾水渠桩号1+000m左2．2防渗墙墙体计算右)，此地段能较好地代表整个尾水渠河段防渗一线的地设计过程中，对尾水渠左堤的渗透稳定、渗透量、质情况。单桩试验共施工3个孔，孔深分别为6．0、6．0、应力应变等进行了二维有限元数学模型计算，以取得合6．5m，分别采用新三管法、旧三管法和钻喷一体化(两适的混凝土防渗墙厚度、深度以及其他参数。根据地质管法)施

5、工。达到14d龄期后开挖检查结果：地下水位资料，尾水渠堤基主要为第四系全新统现代河流冲积堆在3．4m以下，孔深0～3．4m段成桩半径为25～58cm，积层(Q；)，组成物质为(漂)砾卵石夹砂，渗透系数孔深3．4～6．0m段成桩半径减小为20．6~45cm。一般为2．0X10～6．5×10cm／s，渗透允许坡降为根据单桩试验情况，拟定板墙孑L距为80cm，共完成0．1O～O．15。考虑尾水渠运行期间可能出现的全部工况，灌浆孔8个，板墙达到28d龄期后进行了开挖检查，地经分析计算，确定防渗墙最小厚度0．4m，嵌入基岩lm下水位以下桩体极不规则，缩颈现象明显；检查孔芯样(不包括

6、岩溶角砾岩)，整个尾水渠最大渗透量为1．1m3／s，获得率极低，压(注)水试验除有4段小于2Lu外，其不影响机组的出力，满足设计要求。余均大于10Lu，且均接近或等于强透水。模拟计算前，拟定塑性混凝土防渗墙墙体参数为：通过试验可知，由于该河段地层属砂卵砾石层，漂成墙最小厚度0．4m，墙体28d抗压强度不小于5MPa，石含量较大，且含有少量大孤石，高压旋喷灌浆对于大抗折强度不小于1．5MPa，弹性模量不大于3600MPa，抗卵石的切削作用减弱，防渗效果也较差，用于尾水渠永渗标号W8，渗透系数K≤i×10一cm／s，允许渗透坡降久性防渗大规模施工，其适应性不好，施工质量难以保

7、不小于8O，墙体拉应力控制标准为0．2～O．3MPa。在此证，达不到设计要求的防渗效果。基础上进行验证计算。2．1．2可控性灌浆试验22．1防渗墙应力应变计算分析高压旋喷灌浆试验后，在原场地相邻位置进行了可(1)计算模型及结构离散。计算采用Duncan—Chang控性灌浆试验。可控性灌浆试验单桩孔数3个，孑L深双曲线结构模型，选择典型横剖面尾3+400．00m作为有6．0m，达到14d龄期后开挖检查结果：最大成桩半径仅限元计算分析对象。计算模型范围铅直向底部取至31cm，桩体连续性差，桩体随覆盖层可灌性的变化而变370．00m