《吸收式热泵回收汽机乏汽余热技术研究》由会员上传分享，免费在线阅读，更多相关内容在学术论文-天天文库。
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ＣｌａｓｓｉｆｉｅｄＩｎｄｅｘ：ＴＫｌｌ＋２Ｕ．Ｄ．Ｃ：６２０ＴｈｅｓｉｓｆｏｒｔｈｅＭａｓｔｅｒＤｅｇｒｅｅＲ’ｅｓｅａｒｃｈｏｎＴｅｃｈｎｏｌｏｇｉｅｓｏｆＲｅｃｙｃｌｉｎＴｕｒｂｉｎｅｓｇＨｅａｔｂｙＡｂｓｏｒｔｉｏｎＨｅａｔＰｕｍｐｐｎｉｉＬ＿ｍ＿ＳｌＸ：ａｎｄＬｄａｔａ４－ｇＳｕｐｅｒｖｉｓｏｒ：ＨｕＳａｎａｏｇＳｃｈｏｏｌ：ＳｃｈｏｏｌｏｆＥｎｅｒｇｙＰｏｗｅｒａｎｄｍｅｃｈａｎｉｃａｌＪｕｎｅ２０１５Ｄａ，ｔｅｏｆＤｅｆｅｎｃｅ：＇Ｄｅｒｅｅ－Ｃｏｎｉｅｒｒｎ－ｇｉｇＩｎｓｔｉｔｕｔｉｏｎ；ＮｏｒｔｈＣｈｉｎａＥｌｅｃｔｒｉｃＰｏｗｅｒＵｎｉｖｅｒｓｉｔｙ 华北电力大学硕±学位论文原创性声明本人郑重声明；此处所提交的硕±学位论文《吸收式热累回收汽机乏汽余热技术研究》，是本人在导师指导下，在华北电力大学攻读硕±学位期间独立进行研究工作所取得的成果。据本人所知，论文中除己注明部分外不包含他人已发表或撰写过的研究成果。对本文的研究工作做出重要贡献的个人和集体，均已在文中Ｗ明确方式注明。本声明的法律结果将完全由本人承担。【：日期Ｓ作者签名胃：ｒ年月／日＾华北电力大学硕±学位论文使用授权书《吸收式热乗回收汽机乏汽余热技术研究》系本人在华北电力大学攻读硕±学位期间在导师指导下完成的硕±学位论文。本论文的研究成果归华北电力大学。所有，本论文的研究内容不得Ｗ其它单位的名义发表本人完全了解华北电力大学关于保存、使用学位论文的规定，同意学校保留并向有关部口送交论文的复印件和电子版本，允许论文被查阅和借阅，学校可Ｗ为存巧馆际合作关系的兄弟高、校用户提供文献传递服务和交换服务。本人授权华北电力大学，可Ｗ采用影印缩印或其他复制手段保存论文，可Ｗ公布论文的全部或部分内容。＂＂本学位论文属于（请在Ｗ上相应方框内打Ｖ）：保密□，在年解密后适用本授权书不保豁０作者签名：１曰期：年＾月（巧自！－导师签名：日期：＞ｊ年言月ｒ日，）／／ 华北电力大学硕±学位论文摘要抽汽供热和低真空供热是目前热电联产集中供热的主要方式，而基于吸收式一热累的循环水提质新技术具有进步提高机近热效率和供热能力的潜力。工程实践表明，降低冷源损失是提高汽轮化組效率最有效的方法。本文Ｗ中电投蒙东能源通迂发电总厂２００ＭＷ抽汽机组为例，提出了基于吸收式热索的汽轮机乏巧热电联供工艺。首先应用Ｍａｔｌ油对漠化裡吸收式热聚的循环过程进行模拟，分析了驱动热源温度等参数对热力过程的影响规律，并Ｗ机组设计参数为基础，针对额定工况和最大工况，确定了供热负荷不变和发电功率不变两种方案，对抽汽供热与循环水吸收式热累采暖期供热的联产机组性能指标进行了对比分析；．６５，。计算表明热聚机组供热系数达１时在发电量不变方案的额定工况条件下．％，循环水吸收式热粟供热机组热效率达到了７７７，供热负箭达到８３．４７ＭＷ，分别比抽汽供热提高了２２．４３个百分点和３１．３ＭＷ，供热能力提离了一６０％。最后，针对非供热期乏汽余热没有回收的问题，提出了种乏汽余热综合利用系统，Ｗ热定电，提高汽轮机乏汽资源利用率。可Ｗ采用漠化裡吸收式热累机组提取凝汽器循环冷却水的余热加热低加凝结水来实现。根据机组实际情＂＂＂一况及经济性选用号化加抽汽作为驱动热源加热一号低加凝结水方案和三＂号低加抽汽作为驱动热源加热二级低加凝结水方案。前者可降低发电煤耗一０．２１ｇ／ｋＷｈ，后者可降低发电煤巧０．２５ｇ／ｋＷｈ，共可Ｗ降低发电煤耗０．４６ｇ／ｋＷｈ。研究表明，循环水吸收式热聚将低品位循环水余热加Ｗ提质利用，降低了机组冷源损失，提高了机组热效率和供热负荷，而提出的汽轮机乏汽余热综合利用工艺，将实现汽轮机组收益最大化。研究结果可为抽汽机组的节能改造提供思路及方案。关键词：热电联产；抽汽供热；吸收式热粟；性能指标Ｉ 华北电力大学硕±学位论文ＡｂｓｔｒａｃｔＥｘｔｒａｃ巧ｏｎｓｔ：ｅａｍｈｅａｔｉｎｇａｎｄｌｏｗｖａｃｕｕｍｈｅａｔｉｎａｒｅｔｈｅｍａｉｎｌｍｅｔｈｏｄｓｏｆｇｙｃｕｒｒｅｎｔｃｏｇｅｎｅｒａｔｉｏ打ｄｉｓｔｒｉｃｔｈｅａｔｉｎｇ．Ｔｈｅｎｅｗｃｉｒｃｕｌａｔｉｎｇｗａｔｅｒｑｕａｌｉｔｙｉｍｐｒｏｖｅｍｅｎｔ化ｃｈｎｏｌｏｇｙｂａｓｅｏ打ｔｈｅａｂｓｏｒｐｔｉｏｎｈｅａｔｐｕｍｐｉｓｅｎｄｏｗｅｄｗｉ化ｐｏ化ｎｔｉａｌｓ．Ｔｈｅｒｅｓｅａｒｃｈｉｓｓｈｏｗｎ化ａｔｄｅｃｒｅａｓｅｏｆｃｏｌｄｓｏｕｒｃｅｌｏｓｓｉｓ化ｅｍｏｓｔｅｆｅｃｔｉｖｅｍｅ化ｏｄ化ｉｍｐｒｏｖｅｔｈｅｅｆｆｉｃｉｅｎｃｙｏｆｔｕｒｂｏｓｅｔ．２５ＭＷｅｘｔｒａｃｔｉｏ。ｓｔｅａｍｔｕｒｂｉｎｅｕｎｉ化ｏｆＬｉｎｄｉａｎｉｓｔａｋｅ打ａｓｅｘａｍｐｌｅｓｔｏｔｐｕｆｏｒｗａｒｄｔｈｅｈｅａｔｏｗｅｒａｎｄｃｏｏｌｃｏｅｎｅｒａｔｉｏｎｔｅｃｈｎｏｌｏ打ｔｈｉｓａｅｒ．ＦｉｒｓｔｌＭａｔｌａｂｐｇｇｙｐｐｙｉｓｕｓｅｄ化ｓｔｉｍｕｌａｔｅｔｈｅｃｉｒｃｕｌａｔｉｎｇｃｅｓｓｏｆｌｉｔｈｉｕｍｂｒｏｍｉｄｅａｂｓｏｒｔｉｏｎｈｅａｔｕｍｐ的ｐｐｐｔｏａｎａｌｙｚｅｔｈｅｉ打ｆｌｕｅｎｃｅｒｕｌｅｏｆｐａｒａｍｅｔｅｒｓａｓｔｈｅｔｅｍｅｒａｔｕｒｅｏｆｄｒｉｖｉ打ｇｈｅａｔｓｏｕｒｃｅｐｏ打ｔｈｅｔｈｅｒｍａｌｐｒｏｃｅｓｓ．Ｓｅｃｏｎｄｌｙ，ｔｈｅｏｒｅｔｉｃａｌｃａｌｃｕｌａｔｉｏｎｍｏｄｅｌｓｏｆａｂｓｏｒｐｔｉｏｎｈｅａｔｕｍａ打ｄｔｕｒｂｏｓｅｔａｒｅｅｓｔａｂｌｉｓｈｅｄｈｅｅｒｆｏｒｍａｃｅｉｎｄｅｘｅｓｏｆｔｉｅｅｘｔｒａｃｔｉｏｎｓｈａｍｐｐ．Ｔ打ｐｈｅａｔｉｎｇｕｎｉｔａｎｄｃｉｒｃｕｌａｔｉｎｇｗａｔｅｒａｂｓｏｒｐｔｉｏｎｈｅａｔｐｕｍｐｈｅａｔｉｎｇｕｎｉｔｉｎｒａｔｅｄｃｏｎｄｉｔｉｏｎａｎｄｍａｘｉｍｕｍｏｐｅｒａｔｉｃ打ｃｏｇｎｉｔｉｏ打ａｒｅｃｏｎｔｒａｓｔｅ过ａｎｄａｎａｌｙｚｅｄ．Ｉｎ地ｅｒａｔｅｄｃｏｎｄｉｔｉｏｎｓｏｆｓｃｈｅｍｅＩＩ，Ｗｈｅｎｔｈｅｃｏｅｆｆｉｃｉｅｎｔｏｆｈｅａｔｓｕｐｐｌｙｏｆｔｈｅｈｅａｔｐｕｍｐｕｎｉｔａｍｏｕ打ｔｔｏ１．６５，ｔｈｅｔｈｅｒｍ注１ｅｆｉｃｉｅ打ｃｙｏｆｃｉｒｃｕｌａｔｉ打ｇｗａｔｅｒａｂｓｏｒｐｔｉｏ打ｈｅａｔｐｕｍｐｈｅａｔｉｎｔｏ７７．ａｒｅｇｕｎｉｔｒｅａｃｈｕ．７％ａｎｄｔｈｅｈｅａｔｉｎｇｌｏａｄａｍｏｕｎｔｔｏ８３４７ＭＷｗｈｉｃｈｐ，２２．４３ｐｅｒｃｅｎｔａｇｅａｎｄ３１．３ＭＷｈｉｇｈｅｒ化ａｎ化ｏｓｅｏｆｅｘｔｒａｃｔｉｏ打ｓｔｅａｍｈｅａｔｉｎｇｕｎｉｔ〇ｒｅｓｐｅｃｔｉｖｅｌｙ．Ｔｈｅｈｅａｔｉｎｇｃａａｃｉｔｉｓｉｍｒｏｖｅｄｂｙ６０／｛＞．Ｔｈｅｈｅａｔｉｎｇｌｏａｄａｍｏｕｎｔｅｄ化ｐｙｐ１１ＭＷｕｎｄｅｒ－０４．４ｔｈｅｃｏｎｄｉｔｉｏｎｏｆｒｅｃｏｖｅｒｉ打ｇａｌｌｃｉｒｃｕｌａｔｉｎｗａｔｅｒｌｏｗｔｅｍｅｒａｔｕｒｅｇｐｅｘｈａｕｓｔｈｅａｔ．Ｆｉｎａｌｌｙ，ａｓｌ：ｅａｍｅｘｈａｕｓｔｃｏｍｐｒｅｈｅｎｓｉｖｅｕｔｉｌｉｚａｔｉｏｎｓｙｓｔｅｍｉｓｐｕｔ０．２５ｇ／ｋＷＴｉｆｏｒｗａｒｄ！：〇ｔｈｅｓ化ａｍｅｘｈａｕｓｔＵ）ｄｅｔｅｒｍｉｎｅｏｗｅｒｂｈｅａｔｉｎｇｃｏｏＵｎ）ａｎｄｐｙ（ｇｉｍｐｒｏｖｅｔｈｅｕｔｉｌｉｚａｔｉｏｎｏｆｓｔｅａｍｅｘｈａｕｓｔｏｆｔｕｒｂｉｎｅ０．４６ｇ／ｋＷｈ．Ｔｈｅｒｅｓｅａｒｃｈｉｓｓｈｏｗｎ化ａｔｔｈｅｑｕａｌｉｔｙｉｍｐｒｏｖｅｍｅｎｔａ打ｄｕｔｉｌｉｚａｔｉｏ打ｏｆｗａｓｔｅｈｅａｔｏｆｌｏｗｒａｄｅｃｉｒｃｕｌａｔｉｎｗａｔｅｒｂｙａｂｓｏｒｔｉｏｎｈｅａｔｕｍｃｏｕｌｄｒｅｄｕｃｅ化ｅｃｏｌｄｓｏｕｒｃｅｇｇｐｐｐｌｏｓｓｏｆｔｈｅｕｎｉｔａｎｄｉｍｒｏｖｅ化ｅｔｈｅｒｍａｌｅｆｉｃｉｅｎｃａｎｄｈｅａｔｉ打ｌｏａｄｏｆｔｈｅｕｎｉｔ．ｐｙｇＫｅｗｏｒｄｓ：ｃｏｍｂｉｎｅｄｈｅａｔａｎｄｏｗｅｒ，ｅｘｔｒａｃｔｉ打ｓｔｅａｍｆｏｒｈｅａｔｉｎ，ａｂｓｏｒｔｉｏｎｙｐｇｇｐｈｅａｔｕｍ，ｅｒｆｏｒｍａｎｃｅｉｎｄｅｘｐｐｐ１１ 华北电力大学硕±学位论文目录Ｉ摘要ＡＢＳＴＲＡＣＴＩＩ第１章绪论１１．１谏题研究背景及意义１１．２余热资源利用现状及研究动态２１．２．１余热利用现状２１２４．．２余热回收方式１．３吸收式热累回收余热研究５１．３．１国内外研究现状５１．３．２滨化裡吸收式热乗７１．４汽轮机余热能回收利用研究８１．４．１乏汽余热利用８１．４．２现存主要问题８１．５课题研究内容９第２章吸收式热冢热力过程模拟分析１１２．１模拟概述１１２．２数学模型１２２．２．１简化假定１２２．２．２模型建立１２２．３模拟计算１４２．３．１参数确定１４２．３．２热力计算１６２．４结果讨论１７２２０．５本章小结第３章汽驗机芝汽余热采暖期方案对比分析２１３１．１集中供热方式２３丄１抽汽供热２１３丄２低真空供热２２３丄３热索供热２３３．２热累供热系统２４３．３理论计算模型２４３４额２７．定工况对比３．４．１基础数据２７３．４．２假定方案２８ＩＩＩ 华北电力大学硕±学位论文３．４．３方案对比２９３．４．４结果分析３３３．５变工况对比３４３．５．１基础数据３４３．５．２结果分析３５３．６本章小结３７第４章汽轮机芝汽余热非采暖期余热利用研究３８４．１等效烙降法３８４丄１等效烙降的概爸３９４丄２抽汽等效热降４０４．２非采暖期热经济分析４２４．３非采暖期汽机排汽余热利用方案４３４．３．１方案计算及经济性分析４４４．３．２方案总结４９４．４本章小结４９第５章总结与展望５０５５０．１结论５．２研究展望５１参考文献５２致谢５５附录ＡＭＡＴＬＡＢ程序源代码％附录Ｂ机组热力计算数据５９ＩＶ 华北电力大学硕±学位论文第１章绪论目前，我国正在向城镇化和工业化的进程加速发展，大量的能源消耗，尤其是Ｗ高投入、高消耗、高污染为主要经济增长模式的企业，能源供需量之间的差。异逐渐拉大，能源短缺，需求量却不断攀升解决能源耗费问题，途径很多，重中之重是将能源的利用效率提升，在能源合理利用的同时，探寻新能源。在节约能源方面，利用可再生能源是坚持可持续发展的重要手段，合理利用可再生能源在保持良好环境、减少污染方面起着重要作用。能源的高效利用愈来愈引起社会的重视，如何降低能耗已成为研究的热点。我国工业余热资源非常丰富并且分布广泛，生产过程中，余热回收技术和技术创新是余热回收产业链的核也，是新能源利用中的有机组成部分，国家支持促进该技术的不断进步和发展，为节能环保事业奠定基础。电力行业影响着国民经济的增长，是国民经济增长的龙头产业。目前，我国，电力生产还是Ｗ煤炭为主＂Ｈ北＂地区城市供热主要采取热电联产集中供热方式，供热机组装机容量己经超过全国总装机容量的２０％一。我国近半的煤炭都用来发电，煤炭发电量约占总发电量的８０％。但现有燃煤机组热效率较低，约３４％低品位热能通过冷却塔散失到自然环境中。因此，对汽轮机乏汽余热进行回收及利用具有重大的学术和工程价值。采用吸收式热粟将电厂低温循环水提质是高效回收汽轮机低温乏汽余热的重要手段和方法。课题Ｗ通江发电厂２００ＭＷ抽汽机组为例，提出了基于吸收式热奈的汽轮机乏汽热电联供工艺，Ｗ单台机组额定和最大工况参数为基础，计算了不同制热性能系数条件下，应用吸收式热累的节能效益，并Ｗ程序模拟为基础，Ｗ全厂变工况运行为辅助，对吸收式热累系统进行研究。实践表明，在不影响机组发电的条件下，热粟供热系统可有效利用汽轮机的低温乏汽余热，实现冷热电Ｈ联供。，使余热在全年得到充分利用１．１课题研究背景及意义能源是我国国民经济迅速发展的支柱一直处在快速发展阶，近几年我国社会段，高速发展的背后是巨大的能耗问题。在对冷量和热量需求日益攀升的今天，能源供应紧张、环境恶化逐渐引起人们的注意。此时，我国己把节能作为可持续发展的基本政策，并鼓励发展循环经济，深入开展节能工作，尽其所能地发展可再生能源，利用可再生能源来降低建筑能耗，坚持可持续发展、节约资源和开辟Ｉ 华北电力大学硕±学位论文新能源的政策并行前进。目前，北方地区的供热主要采用热电联产集中供热形式，而随着城市化进程不断的加快一，供巧需求不断加快，些大中型城市普遍存在热源不能满足供热需求的问题，发展小型燃煤锅炉房会导致严重污染环境，而新建大型热源受投资周Ｗ期、建设周期的限制，并要考虑环境污染等问题。火力发电厂运行时，汽轮机排出的低温乏汽进入凝汽器，循环冷却水在凝汽器中吸收乏汽汽化潜热，将热量携带至冷却塔中排放。大量低品位的余热资源占到机组额定供热能力的３０％Ｗ上，排放到环境中，造成能源的浪费。如果将乏汽余热回收并作为供热系统的热＂＂源，不仅减少了发电系统的冷源损失，而且解决了城镇发展中的需热问题。由于汽轮机乏汽所携带的汽化潜热具有量大、集中的特点，旦吸收这些余热的电厂循环水温度较低’Ｃ左右，约为３０，导致汽轮机乏汽的余热能不能直接应用。对热累机组而言，电厂低温循环水可Ｗ作为低位热源，在理论上可Ｗ获得较高的能源利用效率，并且可Ｗ根据需热量灵活调节供热量，并且不会对电厂原热力系统产生不利影响。目前，能源供应紧张，能耗需求量大的矛盾日益増长，寻找新型节约能源的方式是缓解社会能源压力，保护生存环境的有效方式。电厂汽轮机乏汽余热能的提质利用是一种有效利用低品位余热资源的方式，将低温余热应用于建筑耗能，为电力和供热事业提供支持一。课题针对汽轮机乏汽资源，提出了种低品位余热综合利用方式，变废为宝，提高了电厂的循环效率和发电功率。１．２余热资源利用现状及硏究动态１．２．１余热利用现状目前，国内外普遍存在能源利用低下的问题。世界上的发达国家，日本近兰二和美国约一分之半的能源利用率在世界上属较高水平，而与工业发达国家相比，中国的能源利用效率只有３０％左右各国的能源的综合利用效率，如表－１１所示。表－１１各国能源利用效率发送电３总效率０＾３Ｍ＾＾１５Ａ５７＾美国３０．．６７５．１２５．１７５．１５１０中国２３．９３５．０１５．２２５．５３０．０随着世界尤其是我国常规能源资源的短缺，在国内外能源研究领域中，余热＂资源的利用愈来愈得到人们的重视。１９７６年至１９８０年期间，日本称为月光计２ 华北电力大学硕±学位论文＂划节能技术的发展，是Ｗ回收余热为主要内容的发展计划，在执行该计划期间，对于余热利用技术的经费，政府増加１３倍的开发预算。与其他发达国家相比，日本从１９７３年至１９８９年间，冶金能耗下降２４％。余热的利用可分为直接利用和对品位较低无法直接利用的余热进行提质利用。冶金、建材、轻工和机械四行业近几年在工业余热回收利用方面，不论是对余热资源利用的认识，还是在具体工作上，各自都有着不同程度的提高和发展。日本早在上世纪３０年代就开始利用水泥余热，而中国直到上世纪九十年代才开始真正开始利用余热。一。国外在余热利用方面，很早就应用了批余热回收装畳，并且发展十分迅速如苏联早在上世纪８０年代初期已陆续建起８０多台干媳焦装置，约占全国产焦量的２５％。另外，日本到１９８７年也已有２７台干媳焦装置投入使用，约占全部高炉用焦量的３５％。对于烧结矿的余热利用技术，日本很早就普及应用，并由初期的利用冷却机废气预热点火炉的助燃空气等，发展到用热水透平加闪蒸蒸汽透平发电。对于余热资源回收利用的研究中国也非常重视，，早在第六个五年计划期间政府就加大了投资力度，余热回收技术投资占到节能技术总投资的１／３左右，并且自行开发研究新的余热利用技术。Ｗ１９８０年余热回收水平作巧衡量基准，到１９％年，余热资源的总量约为３０４０万ｔｅｅ余热回收节约的能源约为１０７５万化ｅ。，１１－２１９８０年到９８６年主要能耗行业的余热资源及利用情况如表所示。－表１２主要耗能工业部口余热资源及利用情况余热能源消耗占篇余热资源余热资源工丄业名称Ｗ飄恭Ｓ傭ｉ量驚潛ｆ／厚刀量／万ｔｅｅ量／万率／％回收率／％／／ｊｔｃｅｔｅｅｔｅｅ７９Ｗ＾２Ｌ７６５０有色１３３０６５４．９２０３０．８４５化工７０８０６２０８．８２６０４１．９３６０石化２７８０６８０２４．５％０５５．９３００建材９６４０３０５３．２８５２７．９２２０轻工４６００２８０６．１７０２１．９２１０纺织１１４０７０６．１３０４２．９４０煤炭３２３０７０２．２３０４２．９４０机械３％０１２０３．１２０１６．７１００合计４１７００３０４７．３１０７５３４．９１９６注；合计余热资源利用率与余热资源回收率均为加权平均值３ 华北电力大学硕±学位论文１．２．２余热回收方式余热资源在回收利用方面存在很大的潜力，在能源节约研究方面占有很重要的地位。按照余热来源可将其分为高温烟气的余热、高湿产品和炉渣的余热、冷却介质的余热。、可燃废气、废液等的余热、废汽、废水余热、化学反应余热等按照余热资源排放的温度可将其分为高、中、低Ｈ类，其湿度划分的范围如表－。１３所示表－３１余热资源温度分类余热类型余热温度°离温余热＞５００Ｃ°中温余热２０旷５００Ｃ°‘低温余热＜２００Ｃ烟气和＜１００Ｃ液体余热资源普遍存在于生产和生活过程中，形式多种多样，温度区间大，但有些高温余热资源数量少且分散，不易收集或收集难度大，回收成本高；而有些余热虽然温度不髙，但是数量巨大且易于回收利用，具有较大的回收价值，这就要求在余热回收的时候根据具体情况决定设备选用和回收方式。由于工艺性特点，余热同生产过程具有同样的周期性、波动性特点，，余热输出量不稳定并且由于生产过程中不可避免的介质影响－，如烟气中含有大量的粉尘或者酸蚀成分等，对热回收设备材稱的要求较高，，也提高了对热量回收的技术难度；再者回收装置多数体型较大一，对空间、场地有定要求。因此余热利用系统装置对运行稳定性及环境多样性方面要求可靠稳定，导致项目初投资较多，需要，设备选择严苛研究生产过程，针对特点进行布置安排，提高装置余热回收效率。巧余热的回收方式有多种多样，从本质上讲可Ｗ划分为热回收和动力回收两种。热回收是指直接利用热能形式进行热交换，这种方式设备简单，但属于较低端的利用方式，这；而动力回收是指先将热能转换能量形式为动能或者电能种方。式将热能转换为离能级的能量，利用价值大，但转换效率还有待提高在对余热进行回收前，如果设备初投资过高而回收的收益并不，首先要核算的是回收收益大、回报年限太久，则失去了对该余热回收的意义，不具，或者投资回报率过低有投资价值。余热回收过程中应当首要遵循下列基本原则：１）对于排放高温烟气的各种设备，在余热的回收利用方面应优先考虑用设备本体自行将高温烟气加Ｗ利用。如预热助燃空气、预热燃料等，这样既提高了燃料的消耗率，又提高了设备本身的效率。２）对于设备本体无法直接回收或回收不完全的余热资源，可Ｗ利用这部分余热来生产水蒸汽和热水，将水蒸汽和热水用于工业生产或集中供热等。４ 华北电力大学硕±学位论文３）根据排放余热的各种参数，进行综合分析和可巧性判断，最终确定用何种设备应用何种方式对余热进行回收。对于科技进步，各种工艺技术巧速发展的现代社会，工业余热资源的利用方式也各种各样，追溯其根本，就是为了保证余热资源的高效利用，顺应大的时代一背景般有Ｗ下几种：，支持国家政策。对于王业余热回收利用的方式１）余热直接利用直接对余热进行利用是余热回收中最常用的方式，直接利巧指应用余热回收设备经过换热直接将余热资源回收利用。直接回收的余热能量用途很广，可Ｗ用来干燥物料、预热空气、供热或制冷，还可Ｗ生产不同温度的热水，供应生活及生产的不同需求。２）余热动力回收对于中、高温余热，优先转化成动力，作为动力源驱动水粟、风机或带动发电机发电等。３）余热综合利用余热综合＂＂工业利用的目的是实现梯级利用、热尽其用。它针对差异化的余热温度而采取相应的方式回收。Ｗ吸收式热粟为例，高温余热可Ｗ作为热粟机组的驱动热源，而低温余热则作为机组的低位热源。＂一＂＂＂十五和十二五期间国家对余热回收产业的重视和大力支持，促进了余热回收行业和工业产业的发展一，而且将余热回收技术推向个快速发展阶段一，余热回收产业环保、节能，是项潜力巨大的节能减排项目，受到国家和联合国的大力支持。在未来枉会的发展中，由于其节能特点、投资回报收益特点，该行业的发展前景会更加广阔。１．３吸收式热累回收余热研究ｒ１．３．１国内外研究现状热粟是在制冷机的基础上研发出来的，人们在研究制冷机组时发现，通过阀口和管路对系统进行调整一，制冷机也可Ｗ起到制热的作用。在这基础上继续研一一究，进而产生出新的供热装置热粟，热累发展已有百多年的历史，现今技术日趋成熟。ＡＨＰ一吸收式热粟（ＡｂｓｏｒｔｉｏｎＨｅａｔＰｕｍ）是种回收利用低品位热能的设ｐｐ备，它可Ｗ将热能的品位有效提高，在节能方面有盛著的用途。目前热吸收系常用的工作介质为漠化裡水溶液。吸收循环技术是研究漠化裡吸收式热粟的前置条件，开始在二十世纪中叶。吸收式循环技术在近些年得到普遍推广，在不同能级５ 华北电力大学硕？：ｔ学位论文之间转换和能源使用方面占据一定地位。热累工业应用历时不短，空调领域已经广泛的应巧热累节能技术，，但由于热粟需要更高的投资和运行成本在发展方面相对缓慢。世界各经济体对能源的需求日益增加，但石油资源的稀有性，与经济发展形成巨大矛盾关系，热粟在节能方面的优势引起了各国普遍关注。美国、日本和其他国家的技术研究，使热系技术逐渐发展起来。一最早提出吸收式热索这概念的国家是美国。１９７６年，美国Ｂ．Ｃ丄实验室正式提出这个概念，９８０，并将其理论化。该实验室对该项目投入巨大精力并于１年与Ａ．Ｃ．公司共同研制了更优质的吸收式热粟装置。１９８０年Ｗ来，円本的吸收式热粟技术遥遥领先，发展迅速，尤Ｗ兰洋公司表现卓越。从１９８１年开始，Ｈ洋公司在吸收式热累方面投入重金，建立了众多规模庞大的设备。遍布日本本±和世界其他国家。这些装置用于回收利用石化工业企业排出的低温余热资源，积累了大量原始数据。同期其他国家，如法、德、英、意、瑞典也进行了许多研究工作，积累了经验。由于历史原因，同时期吸收式热累技术在中国的发展受到很大影响，主要是节能意识比较低，导致整个行业对该技术关注度不足。另外领导层政策支持的不足也是影响因素。热粟技术在六十年代Ｗ后逐渐发展，而真Ｅ突飞猛进的发展是在近几年。伴随着节能减排的新形势，节能技术受到了越来越多人们的关注和重视一。各种余热利用技术层出不穷，吸收式热粟技术是其中重要的部分。国内和国外吸收式热系的研究现状主要有Ｗ下方面：１）工质对研究吸收式热粟的适用范围和设备选材取决于工质对的选用。不同的工质对应其特有的应用环境和设备－Ｈ２０溶液Ｌ旧－Ｈ２０。ＮＨ３和ｒ溶液是吸收式热系最常用－Ｈ２０溶液的两种工质对，在使用过程中两种工，在实际应用中最常使用的ＬｉＢｒ一质对都存在定限制性，：ＮＨ３存在毒性ＵＢｒ溶液对金属有腐蚀性。因此长；久Ｗ来人们对工质对的研究从未停止过。有些工作是致力于改善传统的工质对，通过化学实验，添加缓释剂，依靠物质反应减少Ｌ巧ｒ溶液的腐蚀性，如一ＵＢｒ－ＺｎＣ－２０Ｈ－Ｈ２０１２Ｈ等。另方面，研发新的工质对，如Ｎａ０等。２）吸收循环改进在余热利用过程中，即使是单效的漠化裡吸收式热系在余热源利用方面也只°°８０Ｃ１＾上的废热水能利用温度为，而对于低于８０Ｃ的废热水，许多是无法利用：的。在不断研究如何更好地利用这种废热水的过程中，逐渐对原有的单效型漠化裡吸收式热系进行改造。在吸收式热累逐渐研究完善的过程中，为提高温升Ｗ及热累的效率，经过多次尝试之后，市面上已出现双效循环、Ｓ效循环等吸收式热亲，可Ｗ获得更高的热效率，，，。目前这些结构形式比较稳定既能保证供热温度６ 华北电为大学硕±学位论文又能保证较高的供热系数。３）驱动热源研究吸收式热累技术的发展趋势既要考虑节约经济，又要考虑节约能源，还要考虑保护环境和防止污染，近年的研究使驱动热源的形式也得到了广泛的发展，可Ｗ利用废汽、废热作为吸收式热累的驱动热源，也可化应用地热及太阳能等可再生能源作为驱动热源，还可Ｗ用少量高温能源作为驱动热源。如有高温清洁的废汽需要回收，则可Ｗ用直燃式漠化裡热累直接回收。直接回收的方式比较方便，在市面上应用范围较广，但余热综合利用研究仍是今后研究的重点。１３．．２漠化裡吸收式热累工业生产会排放大量气体和热水，而这些排放物中蕴含着丰富的低温热能，气体与热水的排放，造成很大的环境和能源问题。全球能源枯竭和环境污染的问题越来越突出，世界各国对余热资源的利用逐渐重视起来，同时应用于余热回收的吸收式热聚设备也日益引起人们的重视。吸收式热累根据热源品位之间的转化－。关系，可Ｗ分为第Ｉ类热系和第ＩＩ类热索，其能量与温度转换图如團１１所示—驱动热源—，输出热源Ｉ…Ｔ＂ｙ—驱动綱（）］Ｉ＾ＴＬＴＬＪ？＞ＴＵ＞ＴＬＴＵ＞ＴＩＤＴＬ［低温热源—低温巧源－围１１吸收式热系能量及温度转换图Ｗ漠化裡吸收式热累为例，可分为废水型漠化裡吸收式机组、废蒸汽型滨化裡吸收式制冷机组和烟气型漠化裡吸收式机组，针对不同的余热资源可Ｗ选用相应的余热回收机组，采用相应的余热回收技术。电厂、化工厂等的生产过程通常会附带产生各种温度的废水，这些废水的数量庞大，如果直接将其排入自然环境，会对自然环境造成热污染，影响环境热平衡。将废水引入漠化裡吸收式机组中，不但避免了上述污染，还能变废为宝，充分利用废水中的热能用作它途，同时将原废水的温度降低，减少环境影响。废蒸汽同样能够利用。根据排出的蒸汽压力不同，可Ｗ选用单效机或者双效机，余热用作供冷或者供热。、漠化裡吸收式热粟是Ｗ水为制冷剂，漠化裡溶液为吸收剂，应用溶液的蒸发吸收来实现将热量的转换。烟气型漠化裡吸收式机组有单效机、双效机、热水机和直燃机一，这类型的吸收式热粟机组可Ｗ直接利用燃汽轮机排放的高溢烟气，一Ｗ吸收式制冷原理为基础，回收高湿烟气进行供冷和供热，并可Ｗ和发电机组７ 华北电力大学硕±学位论文同应用实现多联供，即热、电、冷Ｈ联供，既可回收烟气的余热、降低能源消耗，又可控制烟气排放、减少污染１．４汽轮机余热能回收利用硏究１．４．１乏汽余热利用汽轮机的乏巧余热指汽轮机做功后的乏汽所携带的大量汽化潜热，而电厂循环水在凝汽器中经换热将大量汽化潜热带到冷却塔中释放。现阶段，汽轮机乏汽余热的研究已经引起人们注意，得到普遍重视。目前阶段，对于汽轮机乏汽所携带的低位热能，回收后主要用于集中供热方一面，对汽轮机排汽余热的回收主要有两种方式低真空供热技术和热粟回收技一术。汽轮机化真空运行实际是种特殊的变工况运行，它是指在保证机组安全运行的允许范围内，提高汽轮机排汽温度，利用排汽直接将循环水加热供给热用户。Ｗ而热累回收技术是指应用热累将低品位循环水提高品质再加Ｗ利用。由于采用循环水供热可Ｗ提高供热能力，达到节能效果。自１９７０年Ｗ来，中国开始逐步将北方电厂部分容量不超过５０ＭＷ的汽轮机改造成低真空运行供热。２００１年，国家经济贸易委员会、国家发展计划委员会和建设部共同发布的＂《热电换产项目可行性研究科技规定》明确指出：在有条件的地区，在采暖期间可考虑抽凝机组低真空运行和循环水供热采暖的方案，在非采暖期恢复常规运＂行。目前，我国已在广泛的范围巧应用热粟制冷和供热，尤其是在供热方面，清＂＂华大学的基于吸收式循环的热电联产集中供热新技术示范项目已经建成。该技术需要在热电厂内增加吸收式热累。在传统的换热站内，同样用大温差吸收式热索机组替代普通的水－水换热器。目前，该技术己成功应用于赤峰富龙热电公司和华电大同第一热电厂，奠定了该技术发展的基础。１．４．２现存主要问题１）低真空运行低真空运行技术主要应用于装机容量为５０ＭＷＷ下的机组，通过对凝汽式汽轮机的改造，推广汽轮机低真空供热的技术，使６厂循环水直接用于热用户的供热。采用低真空供热技术，解决了目前国内小型凝汽式汽轮机能耗高、经济性差的问题。该项技术提高了电厂能源的综合利用率，节约成本，减少环境污染。汽轮机低真空运行技术在理论上可Ｗ实现很离的能源效率，但传统的低真空一定缺点一运行技术仍存在：方面该技术的适用范围比较窄，只可应用于中小型８ 华北电力大学硕±学位论文机组。对于中小型机组，通过严格的，对于大容量、高参数的供热机組并不适合。变工况计算之后，可对汽轮机做出相应的结构改造但凝汽压力的提高使得汽。轮机的末级排汽湿度相应提高对于大型机组，蒸汽的容砍流量过小将引起机组一。振动，无法正常安全运行，对于中间再热型机组尤甚另方面，真空度降低，有效烙降变小。在蒸汽量恒定的前提下发电量将降低，：在发电量恒定的前提下机组的蒸巧Ｗ流量将增大。Ｗ上两方面在一定程度上限制了化真空供热技术的使用，除Ｗ上两方面缺点外，受凝汽器承压能力的限制，供热系统定压点皮力不能过髙。通常采用供／回水’Ｃ＾０（ＴＣ的供热方式，温度为６，此种方式湿差小流量大容易造成循环粟功率偏大一。另外低真空循环水供热系统为定流量系统，在热计量的实施过程中会造成定的限制。２）热泉应用的局限性一类吸收式热累是Ｗ高温能源为驱动热源第，将低温热能转变为高温热源的＂装置一，驱动热源可Ｗ是高温蒸汽，也可Ｗ是燃油和燃气。国家发明专利种热＂电厂余热回收及热水梯级加热供热方法（ＺＬ２００９１００９０９１７．４）中提出利用蒸汽°＂一￣吸收式热粟将水温提高到１２０１３０Ｃ用于供热；国家发明专利种多级发生的＂２００９１００９２４６４吸收式热累、制冷机组（ＺＬ．９）中所描述的吸收式热累可利用较低温度的热源驱动热系进巧制冷。两个专利实现了低温乏汽的供热和制冷，但由于受到地点和季节性的影响，电厂低湿乏汽余热利巧小时数不足３６００。在制造和使巧上，吸收式热累对气密性要求很島，即使漏入微量的空气也会影响机组的性能，所Ｗ在制造上有严格的要求，并且机组受环境湿度的影响十分－。明显，在使用过程中对使用的环境十分挑剔常用的吸收式热累是Ｗ漠化裡水作为工质对，漠化裡价格较贵，在机组制造过程中需要很大的填充量，造成初投资相对较高。１．５课题研究内容论文Ｗ汽轮机乏汽余热能提质利用系统为目标，Ｗ中电投蒙东通迂电厂机组设计和运行工况参数为基础。主要研究内容如下；１）吸收式热索热力过程模拟分析ＣＷ热奈系统在运行过程中、，，性能指标如单位热负荷、传热湿差等受主要参数影响较大，主要参数包括：驱动热源温度、冷源水出口温度、冷却水进－出口温度。针对单效漠化裡吸收式热粟内部漠化裡水工质对的循环进行计算，９ 华北电力大学硕±学位论文应用Ｍａｔｌａｂ完成了程序的编制，利用计算机语言对所需结果进行分析，分析不同参数对机组性能影响规律。２）热电联供Ｈ种方式对比分析针对抽汽供热、低真空供热、循环水吸收式热系供热Ｈ种供热方式，绘制出不同供热方式的系统图，论述Ｈ种不同供热方式的原理。在采暖期采集通迂电厂的供热数据及机沮运行数据，分析整理数据，对于通迂电厂在汽轮机乏汽余热能利用方面进行深度的热力学计算分析，若采用循环水吸收式热粟供热，对比常规的抽汽供热，理论上所能获得的效益。３）汽轮机乏汽余热综合利用研究针对非供热一、制冷季节汽轮机乏汽余热利用存在的缺陷，提出种乏汽余热综合利用的装置，使大量的汽化潜热在供热季节用于建筑物供热，在非供热季节增加电厂发电能力。１０ 华北电力大学硕±学位论文第２章吸收式热累热力过程模拟分析２．１模拟概述当今社会，科技发展迅速，各种工具和手段应用在不同行业及不同领域，计工具之一。算机模拟技术也成为主要，为科学研究做出巨大贡献通过模热，人们可Ｗ应用计算机对猜想的事物进行研究，其结果给人们带来巨大启迪，往往是通往成功大口的基石。模拟是对研究对象进行合理的简他、假定，按照模型进行分析而得出的数学或物理结论。模型通常是非常复杂的数学表达式，手工计算费时费力，计算机的模拟过程为模型与客观实际搭建桥梁，通过编程大大提高计算效率与结果正确性。一一课题的研究对象是第类单效漠化裡吸收式热累。Ｗ制热为目的，第类热粟主要是消耗大量低温热源，利用少部分高温热源进行驱动，产生少量中温热源。一是对系统内部相互作用有比较详细的理解进行该模拟的目的，二是验证可汽轮机抽汽作为驱动热源，在汽轮机乏汽余热回收的工作中应用吸收式热累，并可Ｗ模拟出特殊工况的热力过程，对其进行理论分析与研究。模巧过程将系统划分为不同单元模块，通过建立质量平衡方程、能量平衡方程、漠化裡溶液热物理性估算方程等将问题求解。￣吸收式热粟的研究已经有多年历史，在近１０２０年中应用逐渐广泛，其技术己经成熟一，机组具有很强的可靠性和稳定性。目前，第类吸收式热聚在市面上应用得较为广泛一二，相比第类吸收式热累，第类吸收式热索对用户的使用要求需要很强的匹配性，用户使用条件与第二类吸收式热乗的功能相符，才能在节能方面创造良好收益。岛然漠化裡水溶液的特性会使漠化裡吸收式热系在使用范围一定的限制上受到，但是对于电厂汽轮机乏汽潜热而言，其各方面条件都适合采用吸收式热累机组。吸收式热累对条件具备的热源具有非常好的使用效果，使能源利用率得到显著提高。漠化裡吸收式热累机组的基本工作过程是由发生段、冷凝段、蒸发段和吸收段几个基本过程构成，其基本组成部件就是若干个的换热器，下面Ｗ单效漠化裡吸收式热累为例一，对其系统内部的循环做出分析，依托数学模拟手段，阐述第ｔＷ类吸收式热累能效利用的过程。１１ 华北电力大学硕±学位论文２．２数学模型２．２．１简化假定在数学模型建立的过程中，由于参数较多和系统的不稳定性，造成模拟过程过于复杂，为了简化计算，通常采用参数简化的方法。在计算之前，明确要研究系统的工况，为得到关也的参数结果而假定某些参数不变，用这种方式对系统进行简化。在下面Ｗ吸收式热粟内部工质循环状态为研究对象，研究不同参数会对Ｃ０Ｐ引起何种变化的模拟过程中：，对系统进行简化处理，并假定下列条件成立１）系统处于热平衡及稳定流动状态；２）离开蒸发器、冷凝器、吸收器和发生器的工质均为饱和状态；３）阻力损失、热损失、压力损失及累功均可忽略。模型的简化假定只是一种研究手段，假设模拟系统是在理想情况下运行的，在实际运行中的情况是不能达到理想状态的。但由于系统比较复杂，变化过程较多，在研究时只好采取此种手段。２．２．２模型建立吸收式热粟根据功能不同，可Ｗ分为升热型、蓄热型、増热型和冷冻型。吸收式循环和压缩式循环在工作原理上基本相似，差别在于，压缩式转移热能依靠一－的是机械能或者电能，吸收式满耗的是部分热能其工作原理如图２１所，示。．’．３？＝＾４＝？５（）＾■＞■５，１泌水出一＂－？—ｆ窝二；＾巧４■＾动亡＞＂热巧！节流■＊—＾４洛巧Ｉ１〔器洛巧；Ｉｆ一弦＾器温冷水約溶液累工质累２－图１漠化钮吸收式热累工作原理图１２ 华北电力大学硕：ｔ学位论文一对于第一类吸收式热粟，机组的能源消耗量是评价机组性能的个重要指标。在理想状态下，忽略系统与周围环境热交换等带给系统的热置，假设吸收式＝ｋ热累中工质的循环流量Ｄｌｇ／ｓ。溶液累消耗的机械能为克服输送溶液时管路沿’ｉｉｉｔＳ２－１）程阻力和重力的能量，其数值很小，可忽略不计。在循环过程中，式（主要验证单位质量流量情况下吸收式热乗的内部各个设备间的热平衡，蒸发器与发生器的热量与冷凝器和吸收器的热量相等。＋＝＋－（２１）９《９。９。如吸收式热累单体设备的单位热负荷及性能系数。根据图２所表示的各点位置，存在下列能量方程，可Ｗ计算出单体设备的热负荷和性能系数。１）蒸发器二—ｈ－ｈ（２２ｑ）〇ｙｊ２）发生器－＝－？ａ午－２３弓Ｖｈｈａｈ（）８（）＊ｙｊ３）冷凝器－－ｈ（２４）ｉ４）吸收器—＝．－口－ｌ＋（２５ｑ。（）＾咕’础２）５）溶液热交换器－＝－ｉ２ｅ口ＨＶＷ（）知（６）性能系数Ｃ〇ｐ＾＾ｉ±ｌｓＬ－７（２）９ｓ７）循环倍率＝－－＾８ａ（２）溶液循环倍率即发生器中每产生化ｇ水蒸汽所需要的漠化裡稀溶液的循环量。８）放气范围２－９＝（）９）平均浓度＝全２－（（１０）Ｖ２式中：１３ 华北电力大学硕±学位论文一单位工质循环时蒸发器热负荷９，ｋＷ；。－单位工质循环时发生器热负荷，ｋＷ；－ｋＷ单位工质循环时冷凝器热负荷，；一单位工质循环时吸收器热负荷ｇ，ｋＷ；。—溶液热交换器中交换的热负荷，ｋＷ；－ｉ’－’／ｉ，１点对应的烙值，ｋｊｋｇ；ｉ－ｉ－ｋ－２点对应的烙值，ｊｋｇ：－｜—／’，？ｋ，３点对应的洽值，ｊｋｇ；３＾—３点对应的洽值－ｋ，ｋｊｇ；—‘－，４点对应的烙值，ｋｊｋｇ；—１Ａ－７点对应的洽值ｋｊ，ｋ，，ｇ；－ｉ一’馬８点对应的洽值，ｋｊｋｇ；－％发生器浓溶液浓度，（；１－吸收器稀溶液浓度（２，呢。ｆｌ－循环倍率。２．３模拟计算２．３．１参数确定吸收式热累可按多种形式进行分类，最常用的分类为按制热目的进行划分，按制热目的不同一，吸收式热泉可Ｗ分为第类吸收式热累和第二类吸收式热累，且漠化裡吸收式热系为常用机组。在利用应用软件编制程序前，首先要确定漠化ｉｗ裡工质对热物性ｔｗ。１）饱和蒸巧压力．。互马’－Ｘ＝ｒ１各Ｕ３１０少３１．４６５５９８．２１ｇ＋０．００２４８０４了（２１１）（）＾｜式中：ｒ—压力为公时，水的饱和温度，Ｋ；＇一ｒ时公温度为，水的饱和蒸汽压力，ｋＰａ。２）２－溶液的露点温度，回归系数如表１。＝－＾（２１２）００１４ 华北电力大学硕±学位论文２－表１饱和温度方程的回归系数打ＡｎＢｎ００７７００３３１４０．８７７．－－１１．４日４５犯２８．巧７４９２－－２．６３９０６Ｅ４０．１６７０９－－－３２．２７６０９Ｅ６８．８２６４１Ｅ４式中：’－ｆ压力为公时Ｃ，溶液的饱和湿度，；°—压力为公时ｃ，水的饱和溢度，或称露点，；Ｘ—１００千克漠化裡水溶液中含有漠化裡的千克数。－＜ｘ＜６５％方程（２１２）的适用范围为４５％，在利用方程（１２）时，需要根据＇ｆ公式（１１）先把已知蒸汽压力Ｐ换算为露点温度。－３）溶液的洽值，回归系数如表２２。。２。－Ａ＝ＢＸ叫ＣＸ（２１３）〇乏乏ｎ乏ｎ０００表２－２漠化裡水溶液烙值计算方程的回归系数ｎＫ＾－－０１２１．１８９０．６７１４５８１．２３７４４Ｅ３－－－１１６．７８０９１．０１５４８Ｅ２７．７４５５７Ｅ５－０７６６－－．６２．５１７５．４１９４１Ｅ４１９４３０５Ｅ－－－．６３６．３４７巧Ｅ３．８巧１４６６６．５２８８０Ｅ１１４－２－－－－．６０９１４Ｅ４２．８００４８Ｅ８６．５２８８０Ｅ１１式中：ｉ－－／ｉｋｊｋｇ漠化裡溶液洽值，；〇°－Ｃ。漠化裡溶液温度，－根据方程（２１３）可计算得到２、４、８点的洽值，并可根据公式计算７点烙值。４）饱和水或水蒸汽的洽值＇＇＇＝－ｈ－ｈ＋４．ｍｘＣｔｔ（２１４）［ｐ｛，，）＼＇＇＇＝－ｈｈ＋ｒ（２１５）’１＝４ｘ－Ａ．１８４＋１００（２１６）ｂｏ］１５ 华北电力大学硕±学位论文１－—ｒ＝－４．１８４Ｘ５９７．３４０．５５５＜０．２３８９Ｘ１（Ｋ（２１７）〇［］１５４０＝－ｙ５．１４６３（２１８）＋２７３．１６Ｖ式中：°－ｃＶ足力为片时，饱和水蒸汽温度，；°－＜过热蒸汽湿度（皮力为公时溶液的平衡温度），Ｃ；２—－Ａ＜时－，过热蒸汽洽，ｋＪｋｌ温度为；２ｇ－ｉＷ温度为Ｖ时ｋｇ－１，饱和水洽，ｋＪ；—，ｋ－Ｗ温度为ｒ时，饱和蒸汽烙，ｋＪｇｌ；－，／？温度为Ｖ时－，饱和水汽化潜热ｋＪｋｌ，ｇ；°－１－Ｃ的定压平均比热容，＊过热水蒸气Ｖ到《，ｋＪ（ｋＣ）。ｐ２ｇ漠化裡水溶液汽态为纯水蒸汽。基于溶液在平衡态时汽液同温的特性和漠化钮水溶液沸点高于纯水沸点的原因，该水蒸汽存在极大的过热度。漠化裡水溶液表面上的汽态洽值Ｖ采用过热水蒸汽烙值公式来计算。２．３．２热力计算己知驱动热源温度，低温冷却水温度和循环冷却水温度，根据经验公式确定蒸发湿度ｆ＜和发生器溶液最高温度。，冷凝温度吸收器溶液最低温度２＜口媪《。４，Ｗ及溶液热交换器浓溶液出度８根据滨化裡水溶液的性质及经验公式，可分析出漠化裡吸收式热泉内部循环－２３ａａｂ各状态点的状态，并绘制出热力计算流程图，如图２所示。根据图应用Ｍｔｌ。编制了计算机应用程序，其程序部分代码参见附录Ａ手工计算费时费力，而在计算机上对某一工况的循环热力计算只需要几秒钟的时间，并且可Ｗ变工况条件进行重复计算。１６ 华北电力大学硕±学位论文己知化你１ｔｗ３ｔｅＳ？＾ＡｔＡｐ（］护＾ｌ〇ｉ＾Ｓ（）Ｌ—ｒｔｋａｔ４８ｔｏｔｆｊＩ１Ｉｈ３Ｉｉ，Ｊ方５＾（ｎ）１（ｏｐｋｐｐａｔａｆ方程（１４ＭＷｒ）＜＿Ｉｈｉ，，［ｊ喔做７￣置？错ＩＨＩＩＩ７１？方趕（ｍｈｉｔ）ｆ１ｈｙｆ［Ｊ方程口￣６）＜）＾ｑｇｑａｑｋｑｏｑｅｘ＊ＮＯ，＝１＋＋＞ＩｑｇｑａｑｋｑｏＪＹＥＳ，，巧出ＣＯＰ、负［图２－２热力计算流程图２．４结果讨论研究过程中，要分析的四个参数为驱动热源温度、冷源水出曰温度、冷却水ｐｗｙ进口温度、冷却水出口温度。１）驱动热源温度？％（ＴＣ的抽汽轮机低压级抽汽的各种参数变化较大，在研究中选取２００汽温度作为参数变化范围。在此过程中，设除抽汽温度Ｗ外的各参数保持不变，在°Ｃ—过程中设热粟低温循环水出口温度为３３，次网冷却水进、出曰温度分别为°’ＣＷ５５Ｃ－、ＷＣ。从图２３（ａ）可看出，随着驱动热源温度不断増高，系统迅速增加ＣＷ一趋势不再明湿，在达到某定值时变化的幅度不大，，上升，温度曲线趋于平缓。经分析可知，驱动热源温度上升时，对应的饱和温度增加，当冷凝压力处于一Ａ（定的条件下，放气范围受热累机组发生器内漠化裡浓溶液浓度的影响，浓溶液浓度增加会引起放气范围的增大，并且使高温水蒸汽的产生量增加。虽然驱动热源的温度影响着机组的性能系数，使机组性能系数随驱动热°Ｃ０Ｐ源温度的增加而增大，但是当驱动热源达到２４０Ｃ时，机组的的曲线十分平缓，变化不明显，因此过高的驱动热源对机组也是不利的。在实际应用中，如果１７ 华北电力大学硕±学位论文驱动热源温度过高－３（ｂ），还会应用减湿减皮器降低其温度。从图２中可Ｗ看出，驱动热源的温度主要对发生器和冷凝器的热负荷影响较大，先随驱动热源温度的升高显著降低，随后变得十分平缓，并趋于稳定。’，Ｊ！！！！！！！ｆ．！！！！！！ｉ｜ＩＩ■１３０；■■＾＾＾０ｉ＾ｉｔ＾Ｊ巧ｊ．．疑ｆ｜－？？＾￣＊：ｉ．、；－—■１６；占；■：＂？＊－－００；ｓ；：：：：：ｉ：ｉ：：；＋：：；：ｉ：；：：？＂．．．——？：：良１０００ｊ；？？？．．．．．ｔ—：１＇ｇ牛ｇ、；；；；：：＾ｒＭ＾；：：ｉ：ｇ；？：？－．．．．Ｓ：：；；：抑．．．．．；．．：；；坛ｆ；、ｕ？？＊：：：１目：；；．；Ｌ—ｉ；：；；ｇ４？＇＇＇；＇＇＇．＇＇＇．＇＇．’－汁；ｔｉｉ个叶門：卡；１！ｉ；量；；Ｉｉ—雲化，．？５ＴＯＯ＇；－：ｒ：１？：巧ｔ？：：；；；；；；；：：：！；；ｉＩｉ．．．．．‘……………１４．．．．．—．．ｒ１ｉ］！Ｉｊ抑Ｉｉｉ！ｒ！：Ｍ１ＭＭｒＭｉｌｉＪｊ１化１４８１巧１６２１６４１说ｔ巧１苗１６４１６６１衝１巧１巧１Ｓ１Ｓ４１巧Ｉ巧１巧１巧１供１巧１巧热規激巧化热游＊ＣＩ扳（ａ）（ｂ）－圍２３驱动热源温度对机组ＣＷ和设备热负荷的影响２）冷源水出口温度电厂低温循环水的温度变化对汽轮机背巧和热聚效率都会产生影响。————————￣ｗ—————１．７．！．．ｒ２ａ．，．．！．Ｊ！！ｆ＾，｜＊，］＊ｉ…：．…．…三…一．．…；ＬｔＩ：１巧．．．…．．ｉ一．．．＊．．丰．ｔ．—篇封：：：；１巧＾‘……——Ｉ…—１…Ｉ…——＂…Ｉ＋；：＾：Ｉｉｉ；；ｓ＊１１！；ｉ；ｉｐ？？Ｕ？？－？？？；ｉ．—：：＆１．５；；：；Ｉ＾－１４００Ｓ；………－，抑言卡：：：：：；辕ｒ；；舌塑舌ｉ：；？１－４：ｒ：：；：？：Ｉ．ｉ：哀＊；蛛ｉＯＱＯ；；；；呈：ｉ妾重；案Ｗ，．—．．．．—ＵＵ１．＾５Ｊ：ｅ；５ｆ：ｉ；ｇ置ｉｊ１Ｉ言６００．ｊ：ｉ．４：１４００；Ｃ－！；；２００：；！ｉｉｉｉ！ｉｉｉＩ‘ｉＩＩ１ｉＩ１２ｉＱ［＇２６巧巧巧３０巧巧巧３４巧泌巧２７巧２９巧巧巧巧３４巧３６冷滿水出口狂度化冷頒水出口祖肢ｔ（ａ）（ｂ）－图２４冷源水出口温度对ＣＯｆ和设备热负荷的影响热粟系统的蒸发压力取决于蒸发器的出口温度。在研究中选取低温循环水出’￣口温度在３５４５Ｃ的范围内变化，假设除低温循环水出口温度Ｗ外的各参数保持’°°２４０Ｃ一５５Ｃ不变次网冷却水进、出口温度为、７５Ｃ。，并设驱动热源温度为，－４从图２（ａ）可Ｗ看出，系统性能系数ＣＯ戶随低温冷源水出口溢度的升高而不断增大，变化趋势十分明显，线性关系几乎成直线上升。在过程中低温循环水出口温度升离时，相应的蒸发压力会増大，放气范围Ａ（随吸收器内浓溶液吸收水蒸汽能力增强而増大－４Ｃｂ，最终使ＣＯ户升高。从图２）中可Ｗ看出，冷源水出口温度同样对发生器和冷凝器的热负荷影响较大，先随随后变得十分平缓，１８ 华北电力大学硕±学位论文并趋于稳定。３）冷却水进口温度冷却水进／出口温度变化对热聚性能也会产生影响，选取冷却水进口温度参°‘°？？Ｃ数在４５６５Ｃ范围内变化，出口温度为＾Ｃ（出口温度参数变化范围为６０８０，’Ｃ°Ｃ进曰温度为５５）。研究过程中，设低温循环水出曰温度为３３、驱动热源温°２４０Ｃ２－度为。从图５（ａ）可Ｗ看出，机组ＣＯｆ随冷却水进口温度升高而快速下降，并且下降趋势十分明显。冷却水进口温度的升高引起吸收器稀溶液出口温度一Ａ（也随之升高，在蒸发压力定的条件下减，高温水蒸气的产生量随放气范围２－小而减少，最终引起ＣＷ下降。从图５（ｂ）可Ｗ看出，发生器和冷凝器的热负荷随冷却水进口温度的增加由平稳上升到陡然增大。４）冷却水出口温度在研究冷却水出口温度对机组性能系数产生的影响时，选取冷却水出口温度°’？参数在６９７９Ｃ范围内变化，进口温度为５５Ｃ。其余假设条件与研究冷却水进口温度时相同２－。从图６（ａ）可Ｗ看出，机组ＣＯ戶与冷却水出水温度的关系和与冷却水进水温度的关系相似，冷却水出水温度导致机组ＣＯｆ快速下降。研究发现，，冷凝压力受冷却水出口温度的影响随出口温度的升高而增加，而在驱动一ＡＣＷ蒸汽压力定的情况下，漠化裡浓溶液质量分数下降造成（减小，最终使－下降。从图２６（ｂ）可Ｗ看出，发化器和冷凝器的热负荷同样随冷却水进曰温度。的増加开始阶段平稳上升，在温度不断上升过程中增加趋势越来越明显＂————一＿——￣￣一＇＂＿＇＾＇＇＇＇：：？；；；；恶ｓｉｆＩ；ＦＴ！ｊＩ｜｜ｐ．－？ｔ抑、ｉ…．…………—冷嚴巧？ｉ；１巧；；ｉ；ｉ；ｉｉｔ巧权巧；：；；！！！－…＇………＇＇…＇…＇……＇－：ＬＪｋｒｌ＇．＇ｌ＇……＇…＇…１＂ｉｉｉ＊４ｉＩＩｉ＾ＩＩ今夺？；？；＊；．．．ｖ…：：１０００ｉＶ？夺之：．．．…＇．……１巧抑…－二＇…＇―含Ｉ；ｉｆ．卡斗；ＩＩ的｛扇．‘Ｕ；－－－－－ｉ－１－６４４＾０３０ｉ：二．．…＇…１．．：．．．．．．皮ｉｉ４Ｍ；４ｉｊ｛Ｉｉ１‘Ｉ劇…－．．．．．……．－．…‘ｒＴｉｖ古………？……………？？………？……………＿＂？４：巧．个．．．尤…Ｔ：；＋）；１尤±戈！Ｉｉ車ｉ＾ｉ．．．．．１…．…ｉ．．．．．．：…．．．．．．ｉ．．．．．．：．．．．．Ｌ．．．．．－ｉ：重＾１４６１！！ｉ…—＾．．．．．．．……—．．．．．．．．．．．．．．…．．．．．．＋＾：ｉ：；１！ＭＭＭＭ；ＩＩＩ１Ｉ，ＩＩ；ＩＩＩＪＩ４４５衝巧化４９班Ｓ１宙ＳＧＷ巧４５４６４７４８４９５０５１度￡３Ｗ巧口？冷却水进盛度ｒｃ冷却水进口忍度／〇（ａ）（ｂ）－凶２５冷却水进口温度对ＣＯ戶和设备热负荷的影响１９ 华北电力大学硕±学位论文—￣￣＿——￣￣￣￣—■—￣＇＂＇；．＼Ｉｓｍ＼Ｉ＼＼＼！Ｉｉ＼＼Ｉ＼…………………．…ｉ畑：ｉ＂ｊ．．．．．．．ｉ．…．．．……．ｉ．．．．．．．ｉｉ１１１１４：…………？１Ｉ：ｔ抑ｉ！ｊｒＩ！章１己６ｉ＊………：：ＭＯ……：：Ｏｉｉｉ＾實………．………．．．………ｇ…击Ｉ側……．．．．．—．．……．．．．．．．．．…Ｉ：ｆＨｆＩ［７！［ｔＩ；；…………………………．……，脚运＋＾Ｉ；ＩｉＩ！Ｉ！……．．．．．．．．．．．．－１々巧化－ｉ＾Ｉ＾车ｉＩ二Ｉ；记．．－－．－．．．－－．．－＊巧委丢某呈麥ｉ言幸ｙｊ告；ｉ；Ｍｐｉ！；不ｐ巧…■？…３■……■…■■■■■■？■…■……■…？……■………—１—Ｗ………………■…………―．．．．．：：ｒｉ：；：；；Ｉ；ＩｉｉＩＩＩ？？ｉＩＩｉＩｉＩＩｉＩＩＩ５ＩｉＩＩ０Ｉｉ１■２２０巧７０７１巧巧７４巧７６７巧苗巧７１巧巧Ｍ巧７６巧巧巧７巧冷却氷出口泣巧ｒｃ巧却水化口巧度化（ａ）（ｂ）－图２６冷却水出口湿度对ＣＷ和设备热负荷的影响２．５本章小结机组的性能系数ＣＷ随着驱动热源温度和低温循环水出口湿度的增加而增。大，随着冷却水进／出口湿度的増加而迅速减小，旦趋势千分明显而对于吸收式热累内设备的热负荷，四种参数只对吸收器和发生器产生明显作用。吸收器和发生器热负荷随驱动热源及冷源水出曰温度的增加先下降的很快，后变得平缓，最终达到稳定状态。而随冷却水进／出曰温度的增加导致蒸发器和冷凝器热负荷先由稳定状态缓慢上升，后上升的速度和幅度非常快。为提高机组ＣＷ，必须。保证在溶液不结晶的前提下，合理选择运行参数在条件允许的前提下，尽量采用换热效率较高的溶液换热器。参数的变化会引起机组效率的变化，通过Ｍａｔｂｂ手段，模拟出热粟机组内部的循环过程，为吸收式热累的理论研究奠定基础。２０ 华北电力大学硕±学位论文第３章汽轮机芝汽余热采暖期方案对比分析建筑节能是我国节能减排工作任务中至关重要的部分，而北方城镇供热历来是我国建筑能耗最大的组成部分。热电联产集中供热是北方城镇供热的形式之一、，具有节能减少环境污染的特点，并可提高供热质量、提商用热效率、增加电力供应，是解决城市集中供热的有效途径。常规的供热方式是Ｗ汽轮机低压抽汽作为供热汽源。利用热系回收汽轮机乏汽潜热，使得汽轮机乏汽同样可Ｗ作为热电联产的供热汽源。根据供热形式的不同，热电联产集中供热可分为王种方式。３．１集中供热方式３丄１抽汽供热在曰常生活中最常使用的两种能源是热能与电能，热能与电能么间又存在转化关系，非常密切。二者联合生产是国家首要推行的节能技术。热电联供（ＣＨＰ），指热电厂在生产电能供给用户的同时，采取科学的手段也向用户供给热能。在现代的技术水平条件下一，热电联产方式是对能源的种梯级利用方式，是经巧离效一一利用燃料的形式之。在热电联产过程中，电厂中使巧的般是大型高效的锅炉，燃料先送入锅炉燃烧，产生高温高压的蒸汽进入汽轮机做功，然后再作为供暖蒸汽输送给热用户。ＬｆｌｉＷ汽凝结水户＜＞受＜Ａ■一＾１汽水换热器循环水粟長Ｒ‘循环水泉—３－图１抽汽供热亥统流程图－目前，常规的抽汽供热方式是我国供热的主要方式３１，其系统流程如图所示－。抽汽供热Ｗ汽轮机低压抽汽作为供热的热源进入巧水换热器加热二次网的回水，其低温乏汽进入凝汽器进行冷却，循环水带走乏汽中大量汽化潜热到冷却塔中放散。随着我国经济的快速发展和城镇化进程的不断加快，现阶段热电联产２１ 华北电力大学硕±学位论文集中供热的方式也存在着机组排放大量低温余热、、热网输送能力不够热源和热网夏季利用率较低等问题Ｗ区域燃煤锅炉房为供热热源的集中供热方式广泛应用于东北、华北地区众多城市，燃煤锅炉房煤炭消耗量较大，对环境的污染也很大。随着国家不断进步，经济水平不断提商，对环境污染和能源消耗的控制力度也逐渐加强。北京在城八区部分基本已取消燃煤锅炉房供热一，Ｗ燃气或燃油锅炉房替代，苗然次成本增加较多，但污染物控制效果显著。今后的发展中，在华北的大城市中分散独立的燃煤锅炉房将被逐步取消。３丄２低真空供热对于大型汽轮机组一，电厂循环水在凝汽器进口处所允许的最高温度般在’°３３Ｃ左右口温４５Ｃ，而对应的出度不超过，此种温度水平恰好能够满足某些高效散热器（如地板箱射采暖）的温度要求。低真空运行低湿供热系统在保持机姐排汽压力不超过设计值的情况下，，破坏机组真空度，将巧轮机排汽的温度提高’４０Ｃ左右的循将环水直接给采用地板福射采暖系统的热用户供热，其系统流程如图３－２所示。低真空供热仅适用于中小型机姐，且在主蒸汽输入量不变的情况ＰＳ１下，供热量增加必然导致发电量的减少。主蒸汽￣＾１［巧轮机—（ｊ＾（＾）Ｊｉ循＾巧循环水—图３－２低真空供热系统流程图低真空供热降低燃料的燃烧，减少Ｓ０２的排放，改善城市环境，有利于生Ｌ活质量的提高。热网的循环水采用化学处理过的软化水，相对Ｊ，水的硬度很低前循环水的状态，其品质有很大提高，，从而很少结垢。机组低真空运行循环水吸收汽轮机低温乏汽的汽化潜热直接供给热用户，减少了循环水的蒸发量，机组的循环水累可Ｗ作为其他机组的备用奈使用，使整个系统的稳定性増加。２２ 华北电力大学硕±学位论文３丄３热录供热热累的供热方式主要指应用吸收式热粟进行供热，应用循环水吸收式热粟是Ｗ回收电厂汽轮机乏汽的汽化潜热为目的，将低温余热提高品位进行供热。吸收式热系机姐集中设置在电厂内部，凝汽器出口的循环水进入吸收式热累的蒸发器进行低温热的释放，再返回凝汽器吸收汽轮机乏汽的汽化潜热，完成循环；同时，二次网回水进入吸收式热系的吸收器吸收循环水释放的低湿热，再进冷凝器被逐－。３。级加热升湿后，送入城市热网其系统流程如图３所示循环水吸收式热系供热，不仅能够回收电厂循环水余热，减少汽轮机抽汽量，降低汽－水换热过程中的不可逆损失。同时可！＾＾在不増设新热源、不増加污染物排放的情况下，利用电厂循环水余热供热，增加原热源的出力，来解决目前热电联产集中供热热源不足的问题。循环水吸收式供热系统在国内的应用案例不多，但循环水吸收式热累供热系统将是未来供热方式的主要趋势。清华大学Ｗ吸收式＂热粟回收汽轮机低温余热为基础，提出基于吸收式换热的热电联产集中供热方＂一式，使热柔供热系统在能源利用率方面更进步吸收式巧爱＾？主Ｓ一＾％发电Ｌ叫＿＿ｎｍ—．／〇〇）Ｈ＼１循环水累ＬＡ－图３３循环水吸收式热聚供热系统流程图吸收式热累技术不仅可１＾１用于低湿余热的回收利用，也可＾应用到其他行业中高温烟气的余热深度回收利用，，为低品位能源的利用创造了条件实现能源回。吸收式热泉技术对化常规的汽－收的梯级利用水换热设备有Ｗ下优点；１）该项技术可Ｗ提高低温余热的品位，实现余热深度利用。与传统余热利用方式相比，使能源利用率大幅度增加。２）对于工业上产生的烟气，应用吸收式热聚技术，使烟气冷凝热的回收利用成为可能。３）减少环境中ＮＯｘ，Ｓ０２等对环境危害较大污染物的排放。２３ 华北电力大学硕±学位论文３．２热累供热系统＂＂循环水吸收式热累供热系统（简称热累供热系统）利用热粟技术回收汽，轮机乏汽余热并将其作为冬季供热的新增热源，既可Ｗ提高效率又可Ｗ提高经＂＂ＰＳＩ。济性，符合能源的温度对口、梯级利用原则吸收式热累供热系统采用吸收式热累回收余热，利用少量的汽轮机抽汽为驱。动热源，循环水作为低位热源，将低溢品位余热加Ｗ提质利用循坏水吸收式热－累余热回收方案如图３４所示。主蒸汽＾汽轮机抽字Ｉ热哀循环水循环水＾＼Ｊ－图３４循环水吸收式热累余热回收方案图吸收式热索供热系统的热累机紀在运行过程中，无任何燃料燃烧，仅利用少量高温抽汽作为驱动热源。低温，回收乏汽中携带的低温潜热，不造成任何污染循环水在机组中释放热量后全部回到电厂的水系统中，没有蒸发消耗，节省大量。更重要的是，循环水，吸收式热聚供热系统实现了余热与供热管网的有机结合不用破坏汽轮机真空，安全有效。３．３理论计算模型为了更好的分析热系供热系统的节能性，针对热累供热系统建立理论的数学＂＂模型，需要，在清华大学提出的基于吸收式换热的热电联产集中供热方式中一－对两部分做出改造，部分是电厂内水换热器更换成吸收式热，要将常规的汽一粟机组，另部分是将换热站内的板式换热器更换成吸收式热系机组。电厂内热累机组的作用为回收汽轮机低溫乏汽中的汽化潜热，换热站中热粟机组的作用为降低二次网的回水温度。在下面对热累供热系统进行分析时，忽略二次网部分，主要研究目标为电厂内部应用吸收式热泉代替传统的汽－水换热器所能取得的能效。在对汽轮机工况进斤分析时，首先建立了汽轮发电机组的数学理论计算模型，，发电，该模型１＾整个热累供热系统为研究对象分析系统能量守恒功率的变２４ 华北电力大学硕±学位论文化及发电功率与供热量之间的关系。在建立数学模型之前，对系统做出Ｗ下基本假定；１）新蒸巧、排汽皮力和温度保持不变；２）汽轮化各级效率保持不变；３）汽轮发电机组机械效率和发电机效率保持不变；４）凝汽器散热损失忽略不计。为简化计算，单台汽轮机组为研究对象，计算应用吸收式热系回收单台巧Ｐ４－３５１轮机组的乏汽潜热，建立计算模型。１）发电功率Ｄ－＋〇－Ｄ－。如的（。娘ｉ、）Ｐ＝．至３６００式中：Ｐ－ｋＷ热电厂供热工况发电功率，；一０，ｋｋ－。新蒸汽流量，Ｊｇｌ；—抽汽量ｋＪ，ｋ－ｌ，ｇ；―’ｋＪ－１而新蒸汽比洽，ｋｇ；—Ａ抽汽比烙－，ｋＪＭｃｇ１，；一－Ａ－，ｋＪｋ１。雄汽比烙ｇ；一帝机械效率，％；一发电机效率馬，％。２）抽汽供热负荷Ｄｈ－ｈ｛）－Ｑ＿＿ｄ（３２）ｓ３６００式中；一抽汽供热负荷（即循环水吸收式热柔驱动热源放出的热量），ＭＷ么；一，供热抽汽量－，ｋＪｋｌ化ｇ；Ｊ，ｋ－供热抽汽比烙，ｋｇｌ；一－ｌ、疏水比烙；Ｎｃ。，ｋｇ３）循环水供热负荷Ｐ也－＝３－３化＾（）３６００式中：—循环水供热负荷ａ（即吸收式热奈蒸发器从循环水吸收的热量），ＭＷ；２５ 华北电力大学硕±学位论文—’排汽量ｋＪｋ－，１ｑｇ；－ｉ．凝结水比烙，ｋＪｋｇ。４）热电比热电比是指机组供热负荷与发电功率的比值。计算公式为：二梦－Ｒ（３４）巧由Ｐ式中；－Ｗ０机组供热负荷，Ｍ。５）机组热效率机组热效率是指机组发电量与供热量之和与新蒸汽携带的总热量比值。计算公式为；３＋＝時幻－巧（３５）巧公＆。〇－Ｗ循环水热累系统为研究对象，其系统热量平衡如團３５所示，建立计算模型。电厂驱动抽汽电厂低温循环吸收巧热巧热用户ＩＩＬ／／１－幽３５循环水吸收式热粟系统热Ｍ平衡图６）系统热平衡＝－＋？（３６）０）＆０式中：循环水供热负荷，丽；Ｗ抽汽供热热负荷，Ｍ；－供热负荷ａ，ＭＷ。７）全厂热效率热电厂全厂热效率即热电厂能源利用率，是热电厂产出的总热量和发电负荷之和与生产投入总热量的比值。计算公式为：３６００Ｐｊ＾－（３７）ＰＢＱ＂ｅ，２６ 华北电力大学硕±学位论文式中：Ｐ—热电厂供热工况发电功率，ｋＷ；＇ｉ公一ｋｊ？ｋ热电厂燃料消耗量，ｇ；—１－。么燃料低位发热量，ｋｊｋｇ８）相对热负荷＝签＝心３－８２（）与ａ一式中：—相对热负荷ＭＷｅ；一实际热负荷Ｗ谷，Ｍ；－设计热负荷，ＭＷａ；’一《室内设计温度，取为２０Ｃ；，实际室外温度°Ｃ，；＂一°＜设计室外温度，〇。。３．４额定工况对比３．４．１基础数据－２７通迂发电总厂汽轮机为Ｎ２００１．／５３５＾３５型中间再热冷凝式汽轮机，是由哈尔滨汽轮机厂有限公司生产的．０ＭＷ，高，中压缸通流改造后额定出力为２００，为Ｈ缸，兰排汽结构，回热抽气共设４段，依次供给２台高加、１台除氧器和１台低加。通狂电厂汽轮机组回热原则性系统如图３－６所示。ＢＬｉＬ。口１ＩＶ？供热干＜己－－－＾’戸’厂甲１一－护图３－６通迁汽轮机組回热原则性热力系统２７ 华北电力大学硕±学位论文、汽轮机设升工况下的技术参数和性能（高、中低压通流改造后）；‘主蒸汽压力／温度；１２．７５Ｍｐａ／５３５Ｃ’高压缸排巧压力／温度２．７５Ｍｐａ／３０５．９Ｃ°再热蒸汽压力／温度２．０２４Ｍｐａ／５３５Ｃ汽轮机背庄：５ａ．２Ｋｐ最末级高加出口给水温度；２４１．５Ｃ主蒸汽流量：５８５ｔ／．５ｈ再热蒸汽流量：４９８．０３ｔ／ｈ发电化端功率：２００．００ＭＷ８２—高压化效率；．３３８％（８４．５％Ｈ阀全开）中压缸效率：９１．７％低足缸效率．；８６４％－机组热耗率：８２６２．６ＫＪ／（ＫＷｈ）０－口工况下供热抽汽量通江发电总厂汽轮机为Ｎ２０．７／５３５／５３５型汽轮机额定－为５８５．５ｔ／ｈ。，其额定工况参数如表３１所示３－表１汽轮机组额定工况参数ｉＩ？？＇＃１压力／ＭＰａ湿度ｒｃ流量Ａｈ比洽／ｋｊｋｇ主蒸汽３．４３４３５１５２巧０５Ｉ段抽汽０．８２９２８５８．３３０２５ＩＩ段抽汽０１２８．２９４８７８４．１８３９ｎｉ段抽汽００６２％６０．８９０．７５ＩＶ段抽汽００２２６２２２５２２．．巧排汽０．００４２巧．８５４．４４２％１．５凝结水—２４２９省５４．９．４４１供热抽汽０．２９４１８７７５２８巧疏水０１３３５．５如７５３．４．２假定方案１）设计变量选取（１）效率变量选取由于汽轮机运行过程中存在各种损失，其机械效率及发电效率达不到ＰＷ－。。百分么百参考文献％，汽轮机汁算效率参量选取见表３２（２）排汽干度通常对于汽轮机在设计时甜汽干度不低于０．９２，在Ｗ下热力过程计算中排汽２８ 华北电力大学硕±学位论文＾：■．９２。干度取０额定工况条件下，２５ＭＷ抽汽机组机械效率取９７％，发电机Ｗｇ效率取９６％。表－３２计算效率参量选取＾额定功率ＡＷ机械效率／％发电机效率／％？？？７５０６０００９５９８９３９６？￣１２０００２５０００９广９９９６９７２）方案假定通江电厂新蒸汽参数及排汽压力和温度不变为约束《件，在供热负荷和发电负荷不变两种工况下，选定两种计算方案进行热经济性分析。（１）方案Ｉ在供热负荷不变的条件下，回收循环水余热，即循环水吸收式热累供热系统供热负荷为５２．１７ＭＷ，进行抽汽供热和吸收式热累供热的对比。（２）方案凸在发电负荷不变的条件下，回收循环水余热，即循环水吸收式热聚供热系统发电功率为２４．９６ＭＷ，进行抽汽供热和吸收式热累供热的对比。Ｗ热电联产集中供热系统为基础，研究单台运行的机组，在供热负荷和发电功率分别保持不变情况下，观察随ＣＷ逐渐増加，发电功率、热电比及机组热效率的变化。新蒸汽参数和排汽参数固定，可得出供电量与发电功率成反比关系，而方案Ｉ与方案ＩＩ的计算中更加精确的描述出二者之间的关系。３．４．３方案对比第一类吸收式热累靠髙温热源进行驱动，在热累机组运行过程中，新蒸汽作为驱动热源参与热粟系统工作，在整个过程中，驱动热源的能量并没有浪费，而是用于提高低温热源的品位，生成数量上大于高温热源与低温热源之和的中温热’源。额定设计条件下，汽轮机组的抽汽温度为２４０Ｃ，从上文中程序模拟的结果可Ｗ看出，随着驱动热源温度的升高循环水吸收式热累供热系数ＣＷ可Ｗ达到ＣＧＰ的约１．６５。综合其它参数对吸收式热累化组的影响，选取四个不同取值，对比两种方案的运行情况。１）方案Ｉ＝＆０’５＾°ＣＯＰ－８－（１）当供热系数取１．５时，根据式（３６）、（３１１），则，即回收低温乏汽的热量为驱动热源消耗热量的５０％。机组额定抽汽量为７５ｔ化。在Ｉｔ化９ｔｈ。方案中，供热抽汽量为５０．１３，汽轮机乏汽回收量为２７．９／设计参数见附２９ 华北电力大学硕±学位论文￣．１。由式（１８）（２４）录Ｂ表Ｂ所示，可Ｗ计算出方案Ｉ与抽汽供热的各项经济指标－，其中包括发电功率、供热负荷、热电比和机组热效率，其对比结果如表３３所示。－３Ｃ０Ｐ＝表３方案Ｉ热电联产机组额定工况热经济性指标（ｉ．５）循环水吸收式热化１Ｚ指标／单位抽汽Ｃ系发电功率／ＭＷ２４．９６２８．０４／ＭＷ５２．供热负荷．１７５２１７热电比２．０９１．８６坑組热效率／％５５．２７５７．４８热累回收机组的性能系数为１．５时，在满足供热能力不变的前提下，发电功３．０８ＭＷ率増加了，余热的利用率为３５．２９％。Ｃ０Ｐ（２）当供热系数取１．５５时，即回收低温排汽的热量为驱动热源消耗热量的５５％。机组额定抽汽量为７５ｔ化。在方案Ｉ中，供热抽汽量为４８．３９ｔ化，汽轮－￣（（３－２机乏汽回收量为巧．７９ｔ／ｈ。设计参数见附录Ｂ表Ｂ．２所示。由式３７）１），可Ｗ计算出方案Ｉ与抽汽供热的各项经济指标，其中包括发电功率、供热负荷、－热电比和机组热效率，其对比结果如表３４所示。热累回收机组的性能系数为１．５５时，在满足供热能力不变的前提下，发电３．２９ＭＷ。功率增加了，余热的利用率为３６．７６％－＝表３４方案Ｉ热电联产机组额定工况热经济性指标（ＣＷ１．５５）￣ｚｍｚ循环水吸收式热指柄／单位抽汽Ｋ泉发电功率／ＭＷ２４．９６２８．２５／ＭＷ５２：供热负荷．１７５２．１７２．热电比．０９１８５机组热效率５５．２７５７．阴ＣＷ（３）当供热系数取１．６时，即回收低温排汽的热量为驱动热源消耗热量的６０％。机组额定抽汽量为＾ｔ／ｈ。在方案Ｉ中，供热抽汽量为４６．８８ｔ化，汽轮－－３￣机乏汽回收量为１．４９ｔ／ｈ。设计参数见附录Ｂ表Ｂ．３所示。由式（３８）（３１４），、可Ｗ计算出方案Ｉ与抽汽供热的各项经济指标，其中包括发电功率、供热负荷热电比和机组热效率－５，其对比结果如表３所示。热聚回收机组的性能系数为１，．６时，在满足供热能力不变的前提下发电功３．６２ＭＷ。率增加了，循环水的利用率为３８．１５％３０ 华北电力大学硕±学位论文３－＞＝表５方案Ｉ热电联产化组额定工况热经济性指标（Ｃ饼１．６）￣化壬—心／山循环水吸收式热指柄／单位抽汽巧累发电功率／ＭＷ２４．９６２８．５８供热负荷／ＭＷ５２．１７５２．１７热电比２．０９１．８３机姐热效率／％５５．２７５７．８７Ｃ０Ｐ（４）当供热系数取１．６５时，即回收低温排汽的热量为驱动热源消耗热量的６０％。机组额定抽汽量为７５ｔ／ｈ。在方案Ｉ中，供热抽汽量为３３．０８ｔ／ｈ，巧轮￣－－机乏汽回收量为４５．４６ｔ化。设计参数见附录Ｂ表Ｂ．４所示。由式（３８）（３１４），可Ｗ计算出方案Ｉ与抽汽供热的各项经济指标，其中包括发电功率、供热负荷、热电比和机组热效率－。，其对比结果如表３６所示３－６＝１表方案Ｉ热电联产机组额定工况热经济性指标（ＣＯｆ．６５）￣循环水吸收式热指柄／单位抽汽Ｋ累发电功率／ＭＷ２４．９６２８．６１供热负荷／ＭＷ５２．１７５２．１７热电比２．０９１．８２机組热效率／免５５．２７５７．８９热聚回收机组的性能系数为１．６５时，在满足供热能力不变的前提下，发电功率增加了３．６５ＭＷ，余热的利用率为３９．３９％。２）方案ＩＩ（１）当供热系数Ｃ０Ｐ取１．５时，在方案ＩＩ中，供热抽汽量为＾１化，汽轮机乏汽回收量为４１．９８ｔ／ｈ。设计参数见附录Ｂ表Ｂ．５所示。￣３－８）３－由式（（１４），可Ｗ计算出方案ＩＩ与抽巧供热的各项经济指标，其－中包括发电功率、供热负荷、热电比和机组热效率，其对比结果如表３７所示。热聚回收机组的性能系数为１．５时，在保证发电功率不变的前提下，供热负荷増加了２６．０８ＭＷ，余热的利用率为７７．１１％。３－＝表７方案ｎ热电联产机组额定Ｘ况热经济性指标（ＣＷ１．５）￣一循环水吸收式热化Ｉ／出户指柄／单位抽汽Ｋ累／ＭＷ２４．９６２４发电功率．９６供热负荷／ＭＷ５２．１７７８．２５２．０９３热电比．１４机組热效率Ａ５５．２７７３．％Ｃ０Ｐ（２）当供热系数取１．５５时，在方案ＩＩ中，供热抽汽量为，汽轮３１ 华北电力大学硕±学位论文￣－６。－机乏汽回收量为４．１８ｔ／ｈ。设计参数见附录Ｂ表Ｂ．６所示由式（３８）（３１４），、可，其中包括发电功率供热负荷、１＾计算出方案１１与抽汽供热的各项经济指标－热电比和机组热效率，其对比结果如表３８所示。３－８＝表方案ＩＩ热电联产机組额定王况热经济性指标（Ｃ０ｆ１．５５）指标／单位ｉｎ循环水吸收式热累发电功率／ＭＷ２４．９６２４．９６供热负荷／ＭＷ５２．１７８０．８６热电比２．０９３．２４机姐热效率Ａ５５．２７７５．８３．５５时热粟回收机组的性能系数为１，在保证发电功率不变的前提下，供热〇负荷増加了２８．６９ＭＷ，余热利用率为８４．８３／〇。ＣＧＰ（３）当供热系数取１．６时，在方案ＩＩ中，供热抽汽量为７５ｔ／ｈ，汽轮机￣５０－－乏汽回收量为．３８ｔ／ｈ。设计参数见附录Ｂ表Ｂ．７所示。由公式（３８）（３１４），可Ｗ计算出方案ＩＩ与抽汽供热的各项经济指标，其中包括发电功率、供热负荷、热电比和机组热效率－，其对比结果如表３９所示。３－＝表９方案ＩＩ热电联产机姐热额定工况经济性指标（ＣＯ戶１．６）指标／单位循环水吸收式热冢发电功率／ＭＷ２４．９６２４．９６供热负荷／ＭＷ５２．１７８３．４７热电比２．０９３．３４机组热效率／％日５．２７７７．７热粟回收机组的性能系数为１．６时，在保证发电功率不变的前提下，供热负３１．３ＭＷ荷增加了，循环水的利用率为％．５４％。Ｃ０Ｐ（４）当供热系数取１．６５时，在方案ＩＩ中，供热抽汽量为７５ｔ／ｈ，汽轮抓乏巧回收量为５４．４４ｔ化，即将循环水余热全回收。设计参数见附录Ｂ表氏８所？。（３－８）－１示由式（３４），可Ｗ计算出方案ＩＩ与抽汽供热的各项经济指标，其中包括发电功率３－１０、供热负荷、热电比和机组热效率，其对比结果如表所示。－＞＝３１０１表方案ＩＩ热电联产机组额定工况热经济性指标（Ｃ併．６５）￣指标／单位ｉｎ循环水吸收式热＾发电功率／ＭＷ２４％２４．９６２．１７８５９９供热负荷／ＭＷ５．热电比２．０９３．４５机组热效率／％５５．２７７９．５热粟回收机组的性能系数为１．６５时，在保证发电功率不变的前提下，供热负荷增加了３１．３ＭＷ。３２ 华北电力大学硕±学位论文３．４．４结果分析由图３－７可Ｗ看出的条件下部分循环水余热，使发，在供热负荷不变，回收电功率呈上升趋势。而在发电功率不变条件下，回收循环水的余热使供热负荷增加。方案ＩＩ的热电比和机组热效率明显高于方案Ｉ，即保证满足当前使用的发电功率保持不变运行工况下的热电比和机组热效率明显高于供热负荷不变的运巧工况。并且热电比和机组热效率都随ＣＷ的増加呈上升趋势。１邮Ｉｉ方案３？－１Ｉ方案Ｉ卵－今方一Ｉ案ｎｌ友案ｎ｜；如＇－…－－－－一冷■？？８０巧－＾＂＂２８－｜７。｜：■？輕．蝴２７ｅｏ－置：ｊ２６．龄，对＾＂＂＊＊２５－？－－‘－－—…＇…－？？５０２４？４－０巧■１■Ｉ■Ｉ．Ｉ．Ｉ．Ｉ１？Ｉ■＊■Ｉ．Ｉ．Ｉ．Ｉ■Ｉ．＊■Ｌ３０２２１．４８１．如１．巧１．５４１．巧１．５８１．如１．６２１．６４１．６６．６６１．４８１．５０１．５２１．５４１．巧１．５８１．卵１．６２１．６４１供热系数ＣＯＰ供热系数ＣＯＰ（ａ）ｂ（）１孤５．０．Ｉ１．？＋方案４．５｜卢閑｜｜＂？■．？．Ｉ？方案山方案ｌ１１１００－４．０＊－—．．．－奋孤——？一…■－、？＂户－３０－－Ｊ７０＾２．５么０－Ｓ縣运■＊■■谢．－■１■■１．５＇＾０１５００－．５１Ｉ？ＩＩＩＩ■ＩＩ．ＩＩ■Ｉ■■■Ｉ．Ｉ■１■０？Ｉ．Ｉ．＜■Ｉ．．．４０’Ｑ，１况１．巧１５４１．洗１胡１．班１说１６４１说１．如１．班１．５４．巧１．战１朋１．班１．６４１．６６１供热《贸ＣＯＰ供顯数ＣＯＰ似州－图３７额定工况供热系数与经济指标的关系３３ 华北电力大学硕±学位论文３．５变工况对比３．５．１基础数据机组变工况运行时，受环境温度、燃煤质量等诸多因素影响。因此，在对机组变工况进行研究时，全厂Ｈ台机组为研究对象，分析的数据Ｗ全厂数据为基础。１）延时负荷’－－通迂热负荷延续小时数数据见表３－Ｃ。表１１１，室外设汁温度９３１相对负荷计算表相对热负荷－，见表３１１所示。表３－１１相对负荷计算表￣￣￣室外温度ｒｃ相对热负荷延续小时数／ｈ发电功率／ＭＷ－５４．．１０５１７２＾６６．０４４－３．１０．５５２１７１７０．拍３－２．１０．５８６１６１６６．９－２２６６５２１．１０６２１．９２．－７９１０１０６５５２４５．１８．．０—０．９０６９０２８６３１２．－？０１１．９０．７２４８０８．８２－２—２．９０．５１７２９２６６．０４－３—３．９０．５５２１７１７０．６２－４—４．９０．５８６１６１６６．９－—５５．９０．．６２１２％６５９２－６—６．９０．１８．６５５２４５７９—－７７．９０．６９０２％７９．７２—－８８．９０７２４３１２８０．８２．？－９－９．９１．０００８０．５６＾２）热电负荷在通迂电厂采集机组运行数据的过程中，，因湿度变化及燃煤输入量变化使一。得现场取得的数据存在定的误差在数据筛选过程中，假定机组输入燃料量不变，即选取燃煤量输入误差不大的数据，得出机组抽汽热负荷变化时的发电功率－曲线，如图３８所示。３４ 华北电力大学硕：ｔ学位论文８８－：＼ｓｅ８４－客１务犯－石■＼叟８０－－＼巧＼７６－．Ｉ．．．．Ｉ．ＩＩＩＩ１７０１８０１９０２００２１０２２０２３０热负荷／ＭＷ－图３８机组抽汽热负荷与发电功率的关系３）供暖期发电量发电功率和供热小时数相乘求和即为整个供暖期的发电量，其中发电功率为通狂电厂报单的统计结果，供热小时数参照天津热负荷延续小时数取，计算结果－如图３９所示。１２．１°＼／＼／ｒ０－／＼／＾．６／＼财．／＼Ｊ？０－＾．４／０－．２－１０－８－６－４－２０２４６室外温度’／Ｃ图３－９环境溫度与供曠期发电功率的关系３２．５．结果分析ＣＧＰ在取１．６的条件下，对比实际延时负荷下，循环水热累供热与抽汽供热的全厂热效率和热电比。变热负荷时，抽汽供热和热粟供热的抽汽量按相对热负一ｔＷ荷发生变化。采用热系供热可Ｗ提高电厂供热能力，能满足扩建定供热区后的供热能力。暂且不计抽汽压力变化对发电功率造成的影响，可计算得到假定发电功率不变的情况下比－，如表３１２，这两种供热方式的热效率和热电所示。３－室外温度的不同，会引起全厂热效率的变化。由图１０可Ｗ明显看出，采３５ 华北电力大学硕±学位论文－表３１２不同供热方式计算结果￣皋外沪巾ｏｐ丽南热热粟供热／全厂热效率热电比全厂热效率热电比？４５４１．．０３．１７２．３３．４８８１？４３．１６１．４２．６０７０．２３．１１？２７０．７７９．５３２３．１３．３７．９２？７１．１１．１３．４２８０．０３．９７？１０．１５６．９２．２０６５．１２．６６？００．９６５．１２．７９７２．９３．２４－—１７２．３３．１３１．９．４８８１４．０－２？２．９７２．３３８１．１４．０３．４８－３？３．９６１１１．４２６０７０．２３．．－４？４．９７０．７３９．５３．９２．３７７－５？５．９７１．１３．４２８０．０３．９７－－２６６．９．９２．６６５６．２０６５．１？－７７．９６５１７２．９．２４．２．７９３－？８８．９２．７５２７２．１．２０．７５３－？－９９．９７０．０３ｍ７７Ｊ３，４８用热聚系统供热的全厂热效率要比抽汽供热提高约８％。主热巧化热ａ。ａ４ＬＩ汽供热ＩＩ－－．．８０ｆ－４ｆ．４ｆ．＊／ｉ／７６－＼Ｉ＼！／＼＇；窜ｉ＼＼／＼Ｉ５６Ｉｔ■Ｉ．Ｉ■Ｉ■Ｉ■Ｉ．Ｉ．Ｉ■－１０－８－６－４－２０２４６＂帘外加度／Ｃ－図３１０环境温度与供暖期全厂热效率的关系－室外温度的不同，同样会引起热电比的变化。由图３１１可Ｗ明显看出，采用热累系统供热的热电比要比抽汽供热提高约６０％。４．．４｜１Ａ热浆化热．—？一抽巧化热—４－．０年卡，？ｆ个－－＊＊■、；／＼／＼／３－．６；２－．０ＩＩＩＩＩＩＩＩＩ－１０－８－６－４－２０２４６＂？枉外媪度／Ｃ凶３－１１环境温度与供暖期全厂热电比的关系３６ 华北电力大学硕±学位论文机组在不同工况和不同条件下运行时所产生的热量及相应的指标是完全不同的，而环，其机组内部条件和外部条件对吸收式热累机组性能有非常直观影响境参数的变化会对整个系统产生直观作用。程序分析结合实际计算结果为通化电厂吸收式热聚的应用提供了理论依据。３．６本章小结抽汽供热和低真空供热是目前热电联产集中供热的主要方式，而循环水热累一步提高机组热效率和供热能力的潜力供热新技术具有进。在通江发电总厂汽轮２００－工况和变工况参数的基机为Ｎ１２．７／５３５／５３５型中间再热冷凝式巧轮机组额定础上，对循环水吸收式热累与汽轮机抽汽热电联产集中供热方式的性能指标进行了计算和对比分析。循环水吸收式热粟将低品位循环水余热加Ｗ提质利用，降低了机组冷源损失，，提高了机组热效率和供热负荷，在机组发电负荷不变的工况下供热能为显著增加。３７ 华北电力大学硕±学位论文第４章汽轮机乏汽余热非采暖期余热利用硏究汽机排汽余热属于低位品位热源，直接向环境释放造成巨大的能源浪费，对其排放环境也会造成负面影响。通过采用吸收式热索将大量的汽机排汽余热吸收用于供暖，节约了大量燃煤，间接减少了因燃煤而产生的ＣＯ和ＮＯ、ｓｏ等污，、、染物的排放。同时减少循环水的蒸发损失，大大节约工业用水。对于汽机排汽余热的提取，本章采用吸收式热粟机组来实现，提取的余热在非采暖期用于加热凝结水。目前对吸收式热累供热的研究较多，而对在非采暖期加热凝结水的研究则是本文的创新部分。’一Ｃ左右非采暖期汽轮机的背压般高达５ｋＰａＷ上，对应的循环水温度在３０。在非采暖期由于供热已经结束’，要提取３０Ｃ左右的循环水的余热，需要找到与热网水一样的温度合适、流量稳定、水质较好的热水。通狂发电总厂２００ＭＷ机姐额定负荷２００ＭＷ下，凝结水流量为４３２．６２１化，‘湿度为５Ｃ￣４９３３．１．ｒＣ，水质良好。因此，凝结水适合作为热水从循环冷却水从提取余热。°一般只能将热水温度加热到Ｃ左右漠化钮吸收式热聚机组９５，而凝结水进入除氧器的温度要为１４９．ｒＣ，因此吸收式热粟主要应用在低加系统中。根据热平衡图，吸收式热聚可从用来加热２号低加和１号低加的凝结水，即部分替代２号低加和１号低加；并采用等效热降的方法对改造后的方案进行经济性分析。４．１等效焰降法一等效热降是种新的热工理论。在６０年代后期，它首先由库兹涅佐夫提出，并在７０年代逐步完善、成熟，形成了完整的理论体系。、等效热降法是基于热力学的热功转换原理，考虑到设备质量热力系统结构和参数的特点，经过严密地理论推算，导出几个热力分析参量巧及Ｔｌｊ等，用Ｗ一种方法研究热工转换及能量利用程度的，各种实际热力系统，在系统和参数确一一定后，这些参量也就随之确定，并可通过定公式计算，成为次性参数给出。对热力设备和系统进行分析时，就是用送些参数直接分析和计算。等效热降法既可用于整体热力系统的计算，也可用于热力系统的局部分析定量。它基于能量转化热平衡法。但是，它規弃了常规计算的缺点，不需要全盘重新计算就能查明系统变化的经济性，即用简捷的局部运算代替整个期内繁杂计一算。具体讲，它只研究与系统改变有关的那些部分，并用给出的次性参量进行３８ 华北电力大学硕±学位论文局部定量，确定变化的经济效果。送种方法经实践应用摄为简便。等效热降法主要用来分析蒸汽动力装置和热力系统。在火电厂的设计中，用＾论证方案的技术经济性）１及局部变动，探讨效力系统和设备中各种因家的影响＾［后的经济效益，是热力工程和热系统优化设计的有力工具。对于运行电厂，可用等效热降法分析技术改造，分析热系统节能技术改造，可为改造提供确切的技术依据。在热耗查定中，等效热降法对于诊断电厂能量损耗的场所和设备，查明能量损耗的大小，发现机组存在的缺陷和问题．指出节能改造的途径与措施，Ｗ及评定机组的完善程度和挖掘节能潜力等，都将发挥重要作用。除此［＾｜外，等效热降法还是管理电厂运行经济性的好办法，它为小指标的定量计算提供了简捷方法，为制订指标定额和管理措施，Ｗ及改进运行操作提供了依据。同时．Ｗ此对全厂实施定时效经济管理，也是提高运行营理水平和向管理要能源的重要途径。．等效热降法不仅适用于凝汽式机组同时也适用于供热机姐，用Ｗ制订供热机组的工况图，分析供热方案和供热系统变化等方面的技术经济问题。一一：局部运算的热工概念清晰等效热降法的特点是，与股效力学分析完全致，因此，容易掌握应用次，计算简捷而又准确，与真实热力系统相符，无；其论用手工计算或电算都很方便。分析问题时，这种方法能充分别剖析事物的本质和矛盾，分清问题的主次，从面促进问题的正确解决。＊１４．１．１等效烙降的概念为了说明什么是等效热降，首先分析新蒸汽的作功是很有助益的。对于纯凝汽式汽轮机，显然，１ｋｇ新蒸汽的作功就等于它的热降（即洽降）。－Ｈ＝—１）ｈｈ，ｋＪ／ｋｇ（４＾ｎ［］式中Ｋ—ｋ化蒸汽进汽轮机的初烙［Ｊｇ］；Ａ＂—汽轮机排汽洽［ｋＪ化幻。对于有回热抽汽的汽轮机，化ｇ新蒸巧作功Ｈ二－－－－－－￣－（ｈｈｈ…ｈ）ａ。。ｊＡ化：啦ｊｊ－＝－Ａ－ｋ４２ｌＪ／ｋ（）化＂）（１＞乂）［ｇ］＝ｒｌ式中＝＂ｙ；ｒＨＫ－Ｋａ一一抽汽份额；—抽汽作功不足系数ｙ３９ 华北电力大学硕±学位论文ｒ任意钢汽级的编号，—Ｚ抽汽级数。显然，这个作功不是１ｋｇ新蒸汽的简单热降，它比纯凝汽新蒸汽热降Ｗ＝ｋ小。但是，它与纯凝汽式汽轮机中的Ｈ又类似，它们都是１ｇ新汽的。为了有别于纯凝汽热降Ｈ。实际作功，故称这个作功为等效热降等效的数量含意，从上式可知，它是指回热抽汽式汽轮机１ｋｇ新蒸汽的作功，等效于於ｋｇｒ＝ｌ新蒸汽直达冷凝器的热降。等效热降的名字便由此而来。４丄２抽汽等效热降一一－下面研究图４１这样个简单的热力系统，假设个纯热量ｑ（即无工质带入系统）进入Ｎｏ．３加热器中，使Ｎｏ．３的抽汽减少１ｋｇ，这１ｋｇ蒸汽称为排挤抽汽。一口一这个被甜挤的抽汽中有部分作功到汽轮机的出，另部分作功到后面各抽汽口再被抽出用Ｗ加热给水。＾Ａｒｒｒｉｉｒ＾．．Ｈ０１＾＾－４＾１／１；。？１—云，做Ｍ２Ｎｉｌ４－图１机组回热系统这１ｋｇ排挤抽汽返回汽轮机及随后在各抽汽口上的分配，按照热平衡方程可计算如下。３Ｉ由于Ｎｏ．加热器抽汽减少ｋｇ：在仅有热量加入而无工质加入时，其疏水也＝相应减少比ｇ．因而使疏水在Ｎｏ．２加热器的放热量减少度个减少的；—《＝＝－ｏ￣／！ｏ．２加热量应由Ｎ．２２３式中７，段抽汽来林偿，其补偿量为９｜即Ｎ２２热器化ｇ抽汽的放热量，是排挤Ｎｏ．３热器比ｇ抽汽中分配到佩．２加热器中的份额。－？排挤抽汽继续向后流动的份额只有（ｌｗ）了。这部分蒸汽膨胀作功并凝结４０ 华北电力大学硕±学位论文后，产生相同数量的水返回Ｎｏ．ｌ加热器。Ｎｏ．ｌ加热器为了加热送部分水．因而抽汽量应增加：ｋ—Ｊ化（４３）［幻（１－ｒ）＿ａ分心，？１３＜ｈ＝ｒ－ＴＮｏ式中ｒ．ｌ加热器中比水的洽升［ｋＪ化ｉｎ］；，ｇｇ￣—＝ｈ－ＴＮｏｓ．ｌ热器中ＩｋＪ／ｋｑｘｇ抽汽的放热量［ｋｇ；］，，—￣是排挤ＮＯ．３加热ｋ抽汽时巧３器Ｉｇ，分配到Ｎｏ．ｌ加热器中的份额。２由于在Ｎｏ．ｌ．加热器中増加了抽汽份额．３和Ｎｏ，并产生了作功不足，故Ｎ０加热器排挤化ｇ抽汽返回汽轮机的作功等于；ｋＪ－／ｋ（４４）＝－－－－［ｇ］ｈ－ｃａＨｃｈ；化ｊｗ啦Ｋ）ｗ化ｊ这个称为抽汽的等效烙降，用符号巧表示。抽汽等效烙降巧，在抽汽减少的情况下表示Ｉｋｇ排挤抽汽作功的増加值；反之，抽汽量增加时，则表示作功的减少值。显然，它考虑了化该抽汽压力更低的所有抽汽量的变化。一抽汽效率一Ｔｌｊ，如同般效率概念样，是作功与加入热量的之比。这里排挤１ｋ汽，需要加入的热量为化而排挤１ｋ。因而ｇ抽ｇ抽汽获得的功为巧，巧对ｑｊ一之比是个热效率的含意，故称之为抽汽效率ｎｊ。它反映任意抽汽能级ｊ处热变一动的程度一，和该能级下（由于加入热量引起）的切作功变化，即Ｈｊ—Ｖ＝－（４５）ｊ９ｊ低压省煤器的热经济性可＾借助于等效洽降法加（＾＾分析。本方法根据热力学第一定律，用热量平衡和质量平衡的基本方法，对热功转换过程及其变化规律推导出一个很有用的参量—等效洽降好６，用于分析蒸汽动力装置的设备和热力系统的经济性。等效洽降法用在热为系统计算时的最大特点是，在进汽参数不变一的情况下，当系统某部分发生变化对系统产生的影响大小不需要对整个系统进行重新许算，而只需要用等效洽降法计算变化的大小，从而可得到变化后系统的情况。采用低压省煤器来降低排烟温度时，在相同燃料量的条件下，并不能增加蒸发量，只能升高凝结水的温度，使得回热抽汽量变少，抽汽口后蒸汽流量增加，故做工能力得到提髙。最方便的是将所吸收的排烟热量作为外部纯热量引入系统而锅炉生产化ｇ新蒸汽的能耗保持不变。在这个前提下，热系统所有排挤抽汽所増发的功率，都将使汽轮机的效率提高。所谓等效洽降法，是根据己选定的蒸汽初、终参数和回热４１ 华北电力大学硕±学位论文参数，并Ｗ机组的新蒸汽流量和燃料供热量均系定值为前提，在这样的条件下，热力系统任何影响热经济性的微小变化，只与机组的功率变化有关，不会使各级抽汽流量全部发生变化，而只对某几级的抽汽流量和热量进行定量计算，即可求一得整个热力系统变化的经济效果。假如有股纯热量引入级加热器，ｊ级抽汽ｊ１ｋ１ｋ减少ｇ，这ｇ的抽汽排斥返回汽轮机，它从级开始作功到凝汽器，凝结为ｊ一Ｗ水后吸收各级抽汽的热量升温回到ｊ级，完成个局部的回热循环，所作的功；为级的等效烙降。ｊ４．２非采暖期热经济分析－２当化姐在非采暖期时．，吸收式热累作为低温加热器，如图４并入回热系统。中，提高机组的经济性抽巧进巧ａ￣＝￣Ｉ［巧机—１＞吸收式Ｓ＾＂＂？排巧１＿Ｉ＞（）＂结水Ｖ〉／Ｔ卿Ｉ—＾循坏泉图４－２非采暖期吸收式热聚回收循环水的余热原理图假设吸收式热系的高温热源是第ｍ级的抽汽，经过在吸收式热累的放热成为凝结水进入凝汽器的热井，回收率是１。排挤的是第ｊ级抽汽。凝结水在吸收式热累中的吸热量ＱＱ＝议＋ｑ－ｅＱ）（４６）ｓ，由于从第ｍ级引出了抽汽，所Ｗ损失了部分功。－也战Ａ１－Ａ／／＝（４７）１＂／ｍＤ其中：ｇ：ｍ，，吸收式热聚消耗的第级抽汽量。由于排挤了第ｊ级的抽汽，所Ｗ增加了部分功。将在吸收式热累得到的热量当作纯热量进入系统。４２ 华北电力大学硕±学位论文二－８哗Ｖ（４）畫，如图４－３，由于吸收式热累的疏水并入到第ｉ级加热器的出口，其中疏水的一烙值为＼，第ｉ级加热器出曰的洽值是将疏水的热量分为两部分来研究，部分是纯热量和另一部分是带工质的热量。为保持系统工质的平衡，进入冷凝器的化学补给水相应减少ｑｇｌｋｇ。亟然使的加热器ｉＶＯ到Ｍ？．中主凝结，，ｋ。水减少ｇ，而获得更多的做功－Ａ＋了巧，，＋＇’批＞ｉＳ－（４９）——么好＝止３Ｄ＊舰册２２二ＭＨＰ１１ＣＦ２ＩＩｃｎ，，＂．．．．－￣－．．ｅＩｓｆ拍日了巧ｊ１ｊ＇．．．聽氷１３０９２Ｈ．瘡乂．ｊ７．１９ＴＩＩＩＪＩＩＩ４－图３热粟加热凝结水系统图因为引入吸收式热聚所増加的作功量姐＝地姐側－（４１０）装畳热经济性相对提高；幽Ｃ娜＝Ｈ攜－（４１１）。其中Ｈ是为加入吸收式热累时，化ｇ新蒸汽所做的功Ａ６＝占Ｋ／巧－２标准煤耗降低（４１）４．３非采暧期汽机排汽余热利用方案’一ａＣ左右非采暖期汽轮机的背压般高达５ｋＰＷ上，对应的循环水温度在３０。－在非采暖期由于供热己经结束，要提取３０Ｃ左右的循环水的余热，需要找到与热网水一样的温度合适、流量稳定、水质较好的热水。４３ 华北电力大学硕生学位论文通压发电总厂２００ＭＷ机组额定负荷２００ＭＷ下，凝结水流量为４３２．６２ｔ／ｈ，湿‘￣３３．５Ｃ１４９．ｒＣ。度为，水质良好因此，凝结水适合作为热水从循环冷却水从提取余热。’一漠化裡吸收式热累机组般只能将热水温度加热到９５Ｃ左右，而凝结水进入除氧器的温度要为１４９．ｒＣ，因此吸收式热累主要应用在低加系统中。根据热平衡图，吸收式热累可Ｗ用来加热２号低加和１号低加的凝结水，即部分替代２号低加和。１号低加下面将分析研究漠化钮吸收式热聚机组加热２号低加和１号低加的凝结水的经济性。４．３．１方案计算及经济性分析２００ＭＷＴＨＡ工况下低加部４－１机姐分参数见表。４－表１２００ＭＷ机組低加部分参数表１号低化２号低加３号低加４号低加￣抽汽压力（ＭＰａ）０．０４０．１４２８０．２３３６０．５１９￣°对应压力下的饱和温度（Ｃ）７５．８６１０９８８１２５．１９１５３．巧—￣—抽汽温度ｒＣ）８６．４１９９．３２４６３２４．７￣－加热器水侧入口水温度Ｃ３３．５６８．９１０３．４１１９．５￣’加热器水侧出口水温度Ｃ６８．９１０３．４１１９．５１４９．１￣。加热器疏水温度Ｃ巧．９１０７．４１２２．５巧０．１ｔ／ｈ２６．５２２１加热器进汽流量（）．７１２．２１９．２２等效热降计資结果：＝＝１号低加抽汽效率７７９．４９％，２号低加抽汽效率；７１７．０１％，３号低加抽汽效，，＝＝＝２０．０６％．％，新蒸汽等效烙降１．８似化。率町；，４号低加抽汽效率７２６１１１１２巧３４ｂ＝＝机组基准发电煤锭率，３２８．４ｇ／ＷＦｆｔ，主蒸汽流量公５７６．８如／／？。。°■４由于汽轮机组为水冷冷却方式．５Ｃ，则循环水出口，考虑凝汽器端差〇为，’°＝３３－２９．５４．５２９Ｃ。吸收Ｃ的结水温度温度为式热索将从循环水从提取余热，将凝加热。°由于吸收式热累最多能将热水加热到９５Ｃ左右，这与其驱动蒸汽压力有较大关系。余热量提取的多少除了与蒸汽压力有关系还取决于凝结水和循环水的温差，蒸汽压力越大提取余热量就越大，温差越小提取余热量也就越大。巧知吸收式热粟引入热力系统的连接方式主要有：（１）＞利用？／￡抽汽作为排驱动热源加热瓜凝结水。１号低加，＾１（２）利用２号低加ＪＺ）抽汽作为好热源加热／ｉＶ疑结水。。巧驱动（３）利用抽汽作为驱动热源加热凝结水。４４ 华北电力大学硕±学位论文’由于低加凝结水入口温度，已经达到Ｉ〇３．４Ｃ，而抽汽压力只有０．２巧６ＭＰａ，循环水温度为巧。此时已经提取不出来余热量，因此没有必要采／用热累，同理利用？Ａ低加抽汽作为驱动热源加热低加凝结水也是没有必要采用热聚。一一（４）利用高级抽汽作为驱动热源加热低级凝结水。））如采用＊／￡凝结水，或采用＞？／公抽汽作为掛驱动热源加热／￡抽汽作为片巧，＾，，驱动热源加热凝结水。下面将对连接方式１、２、４进行计算。―（）、？／公抽汽作为紐驱动热源加热凝结水＾１由前面分析可知，利用本级抽汽驱动热累加热本级凝结水的计算公式为：／＝ｘ；）ｋ新蒸巧多做功；ＭＺＪ／ｋ７／〇ｇ＆ｉ热累提取的余热量７：ｉ级的抽汽效率；，公：主蒸汽流量０－２热粟性能参数计算见下表４：表４－２？／０抽汽驱动巧／加热ＪＤ凝结水热累巧能计算表，，Ｊ驱动蒸汽压力凝结水温度驱动蒸汽流量驱动蒸汽放热量’驱动热源（Ｍ化）（Ｃ）（ｔ／ｈ）（ＫＷ）—￣．０２０４７５．８６３．１１．０２热水流量（ｔ／ｈ）热水吸热量（ＭＷ）Ｍ＿３３．８４０．５４３２．６２３．３７循环热量人口溫度ＣＣ）出口温度（Ｃ）循环水流量（ｔ／ｈ）循环水￣２９２４２３１．９５１：３５．＝＝＝入下式１．．／ｈ：＆．３５ＭＷ，０１９４９％，Ｄ０５７６４８ｔ，带ＡＨ＝＝＝ｎｉ／ＤＯ１．３５Ｘｌ〇〇〇）Ｘ〇．〇９４９／５７６．４８／３．６０．７９９＾Ｘ（（）＝＝＝〇５ｎｉＡＨ／（Ｈ＋ＡＨ）０．７９９／（０．７９９＋１２３３．８１）０．０６４７／〇Ａｂ＝ｂ＊６＝＊＝ｓｎｉ３２８．４０．０６４７％０．２１２ｇ／ｋＷｈ部分替代，．２１／ｋＷｈ。主要原因在于可见好巧？ＴＤ，降低发电煤耗很少只有〇ｉｇ１３５ＭＷ。ｉａ很少，只有．，即由于抽巧压力低，从循环水中提取的余热量少ｎ也很低．。，只有９４９％，即由于抽汽压力低，排挤抽汽的做功效率低（二）、店）抽汽作为片Ｐ驱动热源加热ＪＤ凝结水，，，－热累性能参数计算见下表４３：４５ 华北电力大学硕±学位论文４－３表■／０抽汽驱动好ＪＺ）凝结水热泉性能计算表，巧加热，驱动蒸汽凝结水温驱动蒸汽流驱动蒸汽放（Ｍ化）度ｒＣ）量（ｔ／ｈ）热量ＫＷ）驱动热源压力（￣￣０．１４２８１０９．８８１．８１．２１热水入口热水出口热水流量热水吸热量°ｒ热水温度（Ｃ）温度Ｃ）（ｔ／Ｍ（ＭＷ）￣６９２１巧４３２．６２．０’入口温度出口温度循环水流量循环水放热°循环水（０（ｔ／ｈ）量（ＭＷ）￣２９２４１３８．４８０．８１＝＝〇＝０．５７６．８４．８１ＭＷ，１７〇１／〇，公ｔ／ｈ，带入下式＆口２：ｏ＝Ａｉ７＝Ｘ．￡）＝０．８１Ｘ１０００Ｘ０．１７０１５７６．８４＾６０８５５．．０￡／。（）巧）＾■〇＝Ａ／／／／＝０＝口Ｗ＋Ａ．８５５／０．８５５＋１２巧．８１０．０６９／〇巾／（）（）＝＝〇＝Ａ６么ＳＸＣＴ３２８．４．〇．／＆巧方Ｘ〇０６９／０２２７ｇ巾好巧部分替代瓜２，降低发电煤耗为〇．２２７ｇ／ｋＷｈ，比邱部分替代瓜降低的，发电煤耗要高？／２，主要原因在于Ｈ高／／提取的循环水马抽汽的抽汽效率，虽然巧余热量比战提取的余热量小。＾一二由（）和（）的计算结果可见，利用更髙级的抽汽作为驱动热源加热本：尽管提取的余热量＆要小级凝结水更加经济，其原因在于，但由于排挤的抽汽效率更商，总的做功能力是増加的。一一（Ｈ）、利用高级抽汽作为驱动热源加热低级凝结水设高一级抽汽效率为一，低级抽汽效率为；，吸收式热聚机组功率为０Ｍ，７，一余热提取量为化，高级驱动热量为０Ｈ。利用Ｈ级抽汽作为驱动热源，热索加热Ｌ级凝结水。热量０Ｍ输入Ｌ级加热器，＝〇将排挤１＾级加热器抽汽，做功能力増加为么１１＞＜；多利用了１１〇。；同时由于，｜＾／７＾＿级抽汽热量作为驱动热源＝Ｘ０Ｈ，做功能力减少为紐Ｄ。这样，总的做，Ｑ７ｈ／〇ｈ功能力增加为：ＡＨ＝ＡＨ－ＡＨ，２二Ｄｘｒ—ＤｘｒＱＩ！ｍｎｈＱｈ〇ｉＨ＝ｘ－ＸＣＯＰＱｈＩＩＤＩＱｈｑＩｈ＝－－邵有；ＡＨ／ＤｘＣＯＰ父（４１３）Ｑｈ〇（切Ｌ巧Ｈｙｉ４６ 华北电力大学硕±学位论文要使做功能力増加，则要求ＡＨ＞０，即有：＇－Ｃ０ＰＸ７＞ｒＣ０Ｐ＞ｒｒ（４１４）（］ｔ）ｊ＾（ｊＪ〇一级抽汽加热低一利用高级凝结水，当时，做功能力増加才为正。下面根据通江发电总厂２００ＭＷ机组在ＴＨＡ工况时，来判定计算。１）Ａ抽汽驱动好巧加热凝结水的ＣＯ＝＝Ｐ为１．６６７９．４９％，１７．０１％。，口邱，巧２〇〇－Ｐ＝＝＝根据公式（４９）：ＣＯ１．６６７；１７．〇１／〇，９．４９／〇。则有，７ｈ巧１＝〇＝＜ｎＨ／ｎＬ１７．０１％／９．４９／〇１．７９３，则有：ＣＯＰｎＨ／ＩＩＬ上述结果表明：利用瓜，抽汽驱动紐＾加热＊／公，凝结水导致做功能力减少，因此这里利用高一级抽汽作为驱动热源加热低一级凝结水是不经济性的。２）３抽汽驱动好加热ＪＤ凝结水巧，＝＝ｆ巧的ＣＯＰ为１．６６７，ｎ２１７．０１％，ｎ３２０．０６％。－＝＝〇＝根据公式（４９）则有；ＣＯＰ１．６６７，ｎＨ２０．０６／〇，ｎＬ１７．０１％。〇＝／＝２０．０６％＾７．０１／〇．１：Ｃ／相１８，则有Ｏ戶＞切成巧￡＂）上述结果表明：利用抽汽驱动加热／公凝结水导致做功能力增加，，，一一ｔｗ因此这里利用高级抽汽作为驱动热源加热低级凝结水是经济性的。具体－４计算结果见表４。利用巧汽驱动片巧加热ＪＺ）凝结水降低的发电煤耗为０．２５ｇ／ｋＷｈ，而利用。？／凝结水降低的发电煤耗为０２７ｋＷｈ。这里就出现了：马抽汽驱动好巧加热．２ｇ／一利用高级抽汽驱动ＨＰ加热下一级凝结水比利用本级抽汽驱动ＨＰ加热本级凝结４２一ｔｌ水经济性要好。主要原因在于更高级抽汽提取的循环水余热更多，并且更高一一８级的抽汽效率与下级的抽汽效率之比并不大．１。，只有１表４－４扣３抽汽驱动Ｗ巧加热ＪＺ）凝结水热索性能计算表ｉ驱动蒸汽压力凝结水温度驱动蒸汽流量驱动蒸汽放热量驱动热源（ＭＰａ）ｒＣ）（ｔ／ｈ）（ＫＷ）￣￣￣０Ｚ％１．２６７．：３２５１９．１．８１＾７ＸＡＰＭ＾７ＫｔＢＰＭ（ｔ／ｈ）（Ｍｆ）化热水ｋ（Ｃ）（Ｃ）６９７５４３２．．６２３０１循环水入口溫度ｒｃ）出口温度ｒｃ）循环水流量（ｔ／ｈ）４７ 华北电力大学硕±学位论文２２１２９．７１．ＩＩ２４Ｉ２０７｜＝＝＝＝１：．８１屏，１７．０１％，２０．０６％，Ａ５７６．８如／Ａ，带入下式免化％－＾＝／ＸＣＯ戶ｘ（）觀Ａ（而巧Ｈ）＝ｘ－＝１．８１１０００／５７６．８４／３．６ｘ（ｌ．６６７ｘｌ７．０１％２０．０６％）０．９３７（）（）〇＝Ａ／／／ｉ／＝＝娜＋Ａ＾ｆ０．９３７／０．９３７＋口３３．８１０．０７６／〇（）（）Ａ６＝＊＝＝＜５３２８．４Ｘ０．０７６％０．２５ｇ／ｋＷｈ，，＞３）４抽汽驱动排加热凝结水２ＷＣＯＰ为＝〇＝〇１６７１．。．６，％７０１／〇，巧２６．１１／〇巧的，－＝＝〇＝〇根据公式（４９）则有：ＣＯＰ１．６６７．．。，巧ｈ２６１１／〇，７１７０１／〇ｉ＝〇＝＞７／２６．１１／〇八７．０１％１．５４：（：０？／，则有化７＂巧正巧甘上述结果表明：利用ＪＤ，抽汽驱动Ｗ巧加热万），凝结水导致做功能力増加，一一因此这里利用更高级抽汽作为驱动热源加热低级凝结水是经济性的。具体计－５算结果见表４。》Ｗ利用？／公，抽汽驱动故加热凝结水降低的发电煤耗为０．１２３ｇ／ｋｈ，比利，用ＪＤ抽汽和？７。抽汽驱动抽汽驱动幻加热／公凝结水降低的发电煤耗小。这是，，。因为；ＪＯ抽汽的蒸汽品质较离，做功能力较强，其用于提取的余热量不足于抵，消做功能为的下降。表４－５ＪＤ４抽汽驱动分尸加热凝结水热累性能计算表，驱动蒸汽压力凝结水溫度驱动蒸汽流量驱动蒸汽放热量°０驱动热源（Ｍ化）（Ｃｔ／ｈ）（ＫＷ）￣￣０．５１９１５３．２５４．７６３．３２热水温ｇ热水出温？诘热水流量（ｔ／ｈ）热水吸脯（ＭＷ）热水（品—￣６９抓４３２．６２５．５３循环胃人日温度ｒｃ）ｔＨ口温度ｒｃ）妍水流量（ｔ／ｈ）￣￣２９２４３８０．８２２．２１〇＝ＭＷ＝＝＝３１２６．３２，１７．０％，．１１／〇，公５７６．８４ｔ／ｈ带入下式：纪７口，２４。ＡＨ＝ＩＤＣ〇ＰＸ－ｒＸｒＱ？｛ｉ，ｉ？）＝＝１Ｘ－３（１．６６７Ｘ２６．１．３２ｘ０００／５７６．８４／３．６１７．０１％１％）０．４６４（）（）＝Ａ＝＝〇／／／ＷｆＡ／〇０．４６４／０．４６４＋１：２３３．８１０．０３７６／〇么（（）＝Ｘ＝〇＝Ａ６ｔｏ３２８．４Ｘ０．０３７６／〇０．１２３《／歷么４８ 华北电力大学硕±学位论文４．３．２方案总结根据上述理论分析及具体计算结果，针对通迂发电总厂非采暖期汽机排汽余热的利用，可Ｗ采用漠化裡吸收式热累机组提取凝汽器循环冷却水的余热加热低加凝结水来实现。主要方案为：（１）本级抽汽驱动热累加热本级凝结水’方案Ａ１；瓜级抽汽驱动巧加热瓜凝结水，将４３２．６２ｔ／ｈ凝结水由巧．８Ｃ加１，Ｊ‘热到４０．５Ｃ，提取２３２ｔ／ｈ循环水１．３５ＭＷ的余热量，需要消耗Ｊ公的０．０４ＭＰａ的蒸１汽３．１１ｔ／ｈ。本方案降低发电煤館０．２１２ｇ／ｋＷｈ。凝结水‘Ｃ加方案Ａ２：瓜级抽汽驱动扫加热瓜，将４３２．６２ｔ／ｈ凝结水由６９，，°Ｃ＞，＾３的热到７３提取１３８．４８ｔ／ｈ循环水０．８１ＭＷ的余热量８１１，需要消耗屈的化１４２蒸汽１．２１ｔ／ｈ。本方案降低发电煤耗０．２２７／ｋＷｈ。ｇ（２）高级抽汽驱动热粟加热低级凝结水方案°Ｃ加Ｂ１；级抽汽驱动好巧加热化凝结水，将４３２．６２ｔ／ｈ凝结水由６９’Ｃ热到７５，提取２０７．７２ｔ／ｈ循环水１．２１ＭＷ的余热量，需要消耗的０．２３；３６Ｍ化的蒸汽２．６７ｔ／ｈ。本方案降低发电煤耗０．２５ｇ／ｋＷｈ。Ｗ°方案Ｂ２：瓜，级抽汽驱动巧加热凝结水，将４３２．６２ｔ化凝结水由６９Ｃ加°瓜热到８０Ｃ，提取３８０．８２ｔ／ｈ循环水２．２１ＭＷ的余热量，需要消耗，的０．５１９ＭＰａ的蒸汽３．３２ｔ／ｈ。本方案降低发电煤耗０．１２ｇ／ｋＷｈ。一因此，根据机组实际情况及经济性选用Ａ１和Ｂ１方案，共可Ｗ降低发电煤耗０．４６／ｋＷｈ。ｇ４．４本章小结根据通江发电总厂２００ＭＷ汽轮发电机组非采暖期的参数特点，开展了汽机排汽非采暖期余热加热凝结水利用研究，通过分析比较给出具体建议。只要本级抽汽能够驱动热累机组提取循环冷却水余热，那么采用本级抽汽驱动热累加热本级凝结水是合算一，般抽汽压力越高越合算；高级抽汽驱动热累加热低级凝结水经济性不一定合算。根＂＂方案据机组实际情况及经济性选用级抽汽驱动加热？／公凝结水巧１＂＂和？／公级抽汽驱动好加热瓜方案。前者可降低发电煤耗０ｋＷｈ，凝结水．２１／，巧２ｇ—Ｗｈ后者可降低发电煤耗化２５／ｋＷｈ．４６／ｋ。ｇ，共可Ｗ降低发电煤耗０ｇ４９ 华北电力大学硕±学位论文第５章总结与展望５．１结论根据通辽发电总厂２００ＭＷ机组实际情况，开展了汽机排汽采暖期余热利用研究，通过各种优化比较计算给出具体解决方案。同时结合非采喔期的参数特点，开展了汽机排汽非采暖期余热加热凝结水利用研究，通过分析比较给出具体建议。（１）采暖期研究成果一类吸收式漠化裡热累机组提取汽轮机排汽余热親合热电联产供热利用第。－选用３台ＨＰ３６－４０／３３５５／Ｗ型热粟机组回收利用２００ＭＷ机组循环水冷却水余热，－热奈机组满负荷运行时能提供１０７ＭＷ热负荷，提取循环水余热量４２．８０ＭＷ，个采暖季提取余热量６６．％万ＧＪ多供热面积８３．４５万平米，节水２２．７１万吨，总经，济收益６０３．２万元。’：加热到７５Ｃ方案中热累机组将４２００ｔ化的热网回水由５５Ｔ，热网加热器用于第二阶段尖峰加热，将４２００ｔ／ｈ的热网回水由加热到满足供热需求的温度；利用’２００ＭＷ机组０．２４５Ｍａ、２４０．６Ｃ的采暖抽汽作为驱动蒸汽，来驱动热粟机組，回ｐ’一收利用台２００ＭＷ机组的循环水余热，驱动蒸汽进入热索后，最终成为８５Ｃ的抬高汽机背压‘凝结水返回到２号低加入口，循环水进入热聚的温度为４０Ｃ，在；°热累机组内循环水被提取余热，温度降低，循环水离开热奈的温度为３３Ｃ。（２）非采暖期研究成果只要本级抽汽能够驱动热粟机组提取循环冷却水余热，那么采用本级抽汽驱一动热粟加热本级凝结水是合算，般抽汽压力越高越合算；高级抽汽驱动热裹加＂一热低级凝结水经济性不定合算。根据机组实际情况及经济牲选用■／０级抽汽，＂＂＂驱动规加热瓜凝结水方案和瓜级抽汽驱动／／戶加热＊／０凝结水方窠。＾１，２。２—前者可降低发电煤耗０．１ｇ／ｋＷｈ，后者可降低发电煤耗０．２５ｇ／ｋＷｈ，共可Ｗ降低发电煤耗０．４６ｇ／ｋＷｈ。５０ 华北电力大学硕±学位论文５．２研究展望根据本文计算所得，目前，采用热累系统传统回收模型方案中提高机組的热经而采用等供热量方案一和等发电量方案二方案对比中可知济性有限，改造工艺，能提高机组热经济性。后续工作应从Ｗ下方面入手：１）本文所涉及的吸收式热系机组只是用来制热，其实热系机组还可用来（一一制冷，机多用，因此，本文的另个研究方向将是把电广循环水余热利用与热累制冷技术相结合。口、换热设备热负荷的计算、各换）本文对热累机组内部各部件的计算模型热设备传热面积的计算等未加Ｗ考虑，机组内部结构也是今后研究的目标。，（３）余热回收要想实现机组热经济性的提高，吊要寻找更适合于该模型的火电机组且有待热累技术的进一步发展。（４）要研究更多的有机工质，计算余热回收模型热经济性，找到最适合的这两个模型的有机工质需要对已建立的物理模型巧数学模型进一步优化找到最优化；，的发电模型一步的研究和分析这就需要进行进。；（５）余热回收模型研究，目前只停留在理论分析阶段，还需要大量的实验数据加Ｗ研究分析。看其是否能够投入到实际应用中。（６）采用余热回收能提高机组热经济性，但是其经济性如何，能否应用于工程实例一，还需要进步的研究。５１ 华北电力大学硕±学位论文参考文献：［１］阁维平周月桂刘洪宪．洁．北，，等净煤发电技术［Ｍ］京中国电力出版，社，２００８．２ＰＡＮＪｉｅＹＡＮＧＤｏｎＣＨＥＮＧｏｎｍｉｎｅａｌ－［］ｔ．Ｔｈｅｒｍａｌｈｄｒａｕｌｉｃａｎａｌｓｉｓｏｆ，ｇ，ｇｇ，ｙｙａ６００ＭＷｓｕｐｅｒｃｒｉｔｉｃａｌＣＦＢｂｏｉｌｅｒｗｉ化ｌｏｗｍａｓｓｆｌｕｘ口］．ＡｐｐｌｉｅｄＴｈｅｒｍａｌＥｎｎ－ｇｉｎｅｅｒｉｇ２０１１：４１４８．，，巧）［３］ＧＡＮＪｉｅｑｉｎｇ，ＺｈａｏＨｕｉ，ＡＢＤＡＬＬＡＨＳＯＦＩＡＮＥＢＥＲＲＯＵＫ，ｅｔａｌ．Ｉｍｐａｃｔｏｆｎ－ｔｈｅｄｒａｇｌａｗｆｏｒｍｕｌａｔｉｏｎｏｎｔｈｅｒｅｄｉｃｔｅｄｂｉａｒｙａｒｔｉｃｌｅｓｅｒｅａｔｉｏ打ａｔｔｅｒｎｓｐｐｇｇｐ－－ｉｎａａｓｓｏｌｉｄｆｌｕｉ化ｚｅｄｂｅｄ．Ｐｏｗｅｒｔｅｃｈｎｏｌｏ２０１１ｎ：ｌ３８．ｇ口］ｇｙ，，（）［４］Ｇ．ＡＸＥＬＳＳＯＮ．Ｓｕｓｔａｉｎａｂｌｅｅｏ也ｅｎｎａｌｅｎｅｒｇｙｕｔｉｌｉｚａｔｉｏｎ．Ｉｎｔｅｒｎａｔｉｏｎａｌｇ口］－ＲｅｖｅｗＡＥｎ１－ｉｏｆｌｉｅｄＳｃｉｅｎｃｅｓａｎｄｉｎｅｅｒｉｎ２００ｌ２：２１３０．ｐｐｇｇ，，＂）［５］康艳兵，张建国，张扬．我国热电联产集中供热的发展现状、问题与建议－［］．中国能觀２００８３０１０：８１３Ｊ．，（）６．．：天津大学６．［］黄翔超有机工质双循环螺杆膨胀机系统研究［Ｄ］天津，２００［７］曹滨斌．螺杆膨胀机余热回收系统分析Ｄ．：００７．［］天津天津大学，２［引姜云涛，付林，胡鹏，等．电厂及工业废热利用新途径［Ｊ］．石油石化节２０－能与减排１１１／４：２９３２．，（３，）［９］李岩．．，付林，张化刚，等电厂循环水余热利用技术综述［Ｊ］建筑科学，２００２６－１１０：１０１４．，（）０构．［１］陈，解国珍，刘蕾，等单效漠化裡吸收式制冷循环吸收特性与工况关－．２０１０２４０４５系的研究［Ｊ］制冷与空调：１．，），（［１１］刘德平．．，姜任秋单效漠化裡吸收式制冷机的仿真计算［Ｊ］应用科技，２００５３２２－６５．：６３，（１）［１２］张伟，朱家玲．低温热源驱动漠化裡第二类吸收式热累的实验研究［Ｊ］．２００９－太阳能学报１３０：３８４４．，，（）３２０［１］．．１３杨玉华，张帆漠化裡吸收式供热循环计算［Ｊ］山西建筑，，３９２２－１１０．（）：１０８４－ｃｏｕ［１］ＭＩＣＨＥＬＡ．ＢＥＲ饥ＥＲ．Ｇｒｏｕｎｄｐｌｅｄｈｅａｔｕｍｐｓｙｓｔｅｍｓｉｍｕｌａｔｉｏｎ＾］．ｐＡＳＨＲＡＥ－Ｔｒａｎｓａｃｔｉｏｎ２００１１０７１：６０５６１６．，，（）［１５］ＹＩＮＪｕａｎＳＨＩＬｉｎＺＨＵＭｉｎＳｈａｎＨＡＮＬｉｎＺｈｏｎ．ＰｅｒｆｏａｍａｎｃｅＡｎａｌｙｓｉｓｏｆ，，ｇ，ｇａｎＡｂｓｏｒｔｉｏｎＨｅａｔＴｒａｎｓｆｏｒｍｅｒｗｉ化ＤｉｆｆｅｒｅｎｃｅｔＷｏｒｋｉｎＦｌｕｉｄＣｏｍｂｉｎａｔｉｏｎｓ．ｐｇ－ＡｐｐｌｉｅｄＥｎｅｒｇｙ２０００６７：２８１２％．，，５２ 华北电力大学硕±学位论文［１６］ＤｏｎｇｓｏｏＪｕｎｇａ，ＹｏｏｎｈａｋＬｅｅａ，ＢｙｕｎｇｊｉｎＰａｒｋａ，Ｂｙｏｕｎ＾ａＫａｎｇｂ．Ａｓｔｕｄｙｏｎ－ｔｈｅｅｒｆｏｒｍａｎｃｅｏｆｍｕｌｔｉｓｔａｇｅｃｏｎｄｅｎｓａｔｉｏｎｈｅａｔｕｍｓ．Ｉｎｔｅｒｎａｔｉｏｎａｌｐｐｐｕｒｎ－ＪｏａｌｏｆＲｅｆｒｉｅｒａｔｉｏｎ２０００２３ｇ：５２８５巧．，，［１７］朱家玲，刘国强，张伟，等．利用第二类吸收式热累回收地热余热的模拟－．太阳能学报２００７２８７研究［Ｊ］：７４５７５０．，，（）－ｅ扣［１民．Ｍ．ＬＡＺＺＡＲＩＮ．Ｔｈｅｏｒｅｔｉｃｌａｎａｌｓｉｓｏｆａｎｏｅｎｓｔｅｍ．虹ｔＪ．Ｒ到ａｙｐｃｙｓ口］ｇ，ｙ－１９９６Ｖ１９３；１６０１６７．，（）。９］Ｍ．Ｍ．ＴＬＢＩ．Ｅ义巧ｇｙａｎａｌｙｓｉｓ：ａｎａｂｓｏｒｐｔｉｏｎＫｆｒｉｇｅｒａｔｏｒｕｓｉｎｇ＂ｔｈｉｕｍｂｒｏｍｉｄｅａｎｄｗａ化ｒａｓ化６ｗｏｒｋｉｎｆｌ山ｄｓｅｄｅｒｍａｌｉｎｅｅｒｉｎ．０．ＡｌｉＴｈＥｎ２００ｇ口］ｐｐｇｇ，６－１９６３０．［２０］寅明生．漠化裡水溶液的几个主要物性参数计算方程［Ｊ］．湛江海洋大学２２－学报：，２００２（０３５２５８．，）１［２］陈．热累技术及其应用［Ｍ］：化学工业出版社２００５：东，北京，谢继红，－２０６２１６．［２２］Ｌｉ化吸收［］．舒斌．，戚永义±恩，等，孙参数变化对式热粟性能的影响Ｊ－节能：．，２刖２０７）２２２７（［２３］王书中，由世俊孙贺江等．Ｆｏｒｔｒａｎ与Ｍａｔｌａｂ混合编程实现漠化裡，，－水溶液的物性计算可视化［Ｊ］．流体机械２００４３２０１）５９６１．：，，（［２４］Ｅ．ＭＩＮＣＩＵＣ，Ｏ．ＬＥＣＯＲＲＥ，Ｖ．ＡＴＨＡＮＡＳＯＶＩＣＩ，ｅｔａｌ．Ｔｈｅｒｍｏｄｙｎａｍｉｃａｎａｌｓｓｏｆ－ｍａｃｈＡｉｔｒｉｅｎｅｒａｔｉｏｎｗｉ出ａｂｓｏｒｏｎｃｈＵｌｉｎｇｉｎｅｅｄＴｈｅｒｍａｌ．ｌｉｙｇｐｄ口］ｐｐＥｎｎｅｅｒｉｎ－ｇｉｇ２００３２３１１：１３９１１４０５．，，（）ｒｏｕ－ｅｄｍｌＥ巧引ＢＥＲＮＩＥ民．ＧｎｄｃｏｌＨｅａｔＰｕＳｙｓｔｅｍＳｉｍｕａｔｉｏｎＪ．ＡＳＨＲＡＭＡ啤ｐ［］Ｔｒａｎｓａｃ－ｔｉｏｎ２００１１０７１）；６０５６１６．，，（巧６］ＫＨＡＬＩＡ．ＪＯＵＤＩ，ＡｌｉＨ．Ｌａｆｔａ，Ｓｉｍｕｌａｔｉｏｎｏ位ｓｉｍｐｌｅａｂｓｏｒｐｔｉｏｎｒｅｆｒｉｇｅｒａｔｉｏｎｅｍｅｒｅｒ－ｓｓｔＥｎＣｏｎｖｓｉｏｎａｎｄＭａｎａｅｍｅｎｔ２００１４２：１５７５１６０５ｙ．，ｇｙｇ，，［２７］郭民臣，樊雪，付立，等．环境温度对热电联产机组的影响及对策［Ｊ］．－１４热力发电２０３４２５：１１１．，，（）［２引高岩，付林，燕达，等．利用电厂循环冷却水的暖通空调方案比选［Ｊ］．２００７３－暖通空调１７：５２５４．，，〇）巧９］肖常磊．电厂余热回收系统的优化匹配研究［Ｄ］：２００８．．北京清华大学，［３０］ＭＩＮＳＵＮＧＫＩＭＭ的ＳＯＯＫＩＭｋＫＡＤＯＮＧＣＨＵＮ任Ｔｒａｎｓｉｅｎｔ化ｅｒａｉａｌ，ｂｅｈａｖｉｏｒｏｆａｗａｔｅｒｈｅａｔｅｒｓｙｓｔｅｍｄｒｉｖｅｎｂｙａｈｅａｔｕｍ．ＩｎｔｅｒｎａｔｉｏｎａｌＪｏｕｒｎａｌｐｐｏｆ－Ｒｅｆｒｉｅｒａｔｉｏｎ２００４２７：４１５４２１ｇ．，，：巧１］韩吉才．吸牧式热聚技术在热电联供中的应用研究巧］．青岛中国石油大学，２００９．５３ 华北电力大学硕±学位论文２．巧］孙作亮付林张世钢．吸收式热聚回收烟气冷凝热的实验研究［Ｊ］，，，等－：太阳能学报，２００８，１２９１３１７．（）［３３］季杰，刘可亮，裴刚，等．Ｗ电厂循环水为热源利用热累区域供热的可行－．暖通空调２００５３５：１０４１０７性分析［Ｊ］．，，口）［３４］ＡｌｉｋａｈｈｒａｍａｎＡｌａｅｄｄｉｎＣｅｌｅｂｉ．Ｉｎｖｅｓｔｉａｔｉｏｎｏｆｔｈｅｅｒｆｏｒｍａｎｃｅｏｆａｈｅａｔ，，ｇｐｎｗａｔｗ－ｕｍｕｓｉｓｅａｔｅｒａｓａｈｅａｔｓｏｕｒｃｅ［Ｊ］．Ｅｎｅｒｉｅｓ２００９２：６９７７１３．ｐｐｇｇ，，口）巧引张世钢世一．，付林，李等赤峰市基于吸收式换热的热电联产集中供热，１－示范工程［Ｊ］．暖通空调２００４０１１：７１７５．，，（）口６］曹丽华，金建国，李勇，等．背压变化对汽轮发电机组电功率影响的计算－方法研究［Ｊ］．汽轮机技术２００６４８１：１１１３．，，（）［３７］赵斌，王子兵，武志飞，等．转炉饱和汽轮机选型计算与分析［Ｊ．汽轮机２０－技术１０５２１：１７２０．，，（）［３别曹丽华金建国李勇．，，，等背压变化对汽轮发电机组电功率影响的计算－．３方法研究［Ｊ］汽轮机技术２００６４８１：１１１．，，（）巧９］赵斌．：，武攀飞，杨玉华等汽轮机乏汽潜热综合利用装置中国，，ＺＬ２０Ｐ０１２－－１１２０３０６２５１．４．２０３０８．［］［４０］顾正瞧．螺巧膨胀机在电厂热力循环中的应用及经济性分析［Ｊ］．浙江电－１：１１．力，２００９９，（）王统彬：［４１］．纯低温余热发电方案设计及系统优化巧］．北京华北电力大学，２００８．［４２］Ｓ．Ｊｅｏｎｇ’Ｂ．ｈ．ｋａｎｇ．ＤｙｎａｍｉｃｓｉｍｕｌａｔｉｏｎｏｆａｎａｂｓｏｒｐｔｉｏｎｈｅａｔｐｕｍｐｆｏｒｒｅｃｏｖｅｒｉｎｇｌｏｗｇｒａｄｅｗａｓｔｅｈｅａｔＪ．ＡｌｉｅｄＴｈｅｒｍａｌＥｎｉｎｅｅｒｉｎ１９９８［］ｐｐｇｇ，，１－Ｖ８．；ｌ１２５４ 华北电为大学硕±学位论文致谢一段落时间如白狗过隙，转眼间硕±阶段的学习即将吿，每每回忆，感慨颇一，人生的路途很长多，下段生活即将开始。两年多的时光，有苦有累、有喜有一惊，步步走来，明白了很多事，自己也慢慢变得成熟起来，懂得从容地面对，懂得淡定地接受，该之中，多少人的教诲激励着我，让我成长。感谢我的导师，胡Ｈ高教授，胡老师大爱无疆的教育方式，给我在科研路上树立了标杆，让我找到前进的方向。两年多来，胡老师严谨的态度让我敬佩，对论文提出了许多建设性的意见，对整篇论文字斟句酌，认真修改。感念吾师，祈望今后能有化会回报恩师；感谢马志勇老师、王置老师，多谢他们对我的指点，论文写作过程中，与通迂电厂联系采集数据等诸多事宜都是老师安排，让我的论文顺利完成。马老师和王老师严谨踏实的治学态度和平易近人的人格魅力让我感慨师恩伟大；感谢我的同学、朋友们在我学习和生活上所给予的帮助。我的学习和生活是快乐的，这些快乐源自于你们；感谢我的父母，给予了我家的温暖，让我安也于学习之中；感谢我的兄弟，给了我坚定地信也，在我迷茫无助的时候，在我需要帮助的时候，在我也情低落的时候，丝丝温暖，也系与我。路漫漫，人生短魯，祈望老师、父母、亲人安康。５５ 华北电力大学硕±学位论文附录ＡＭａｔｌａｂ程序源代码ｃｌｅａｒａｌｌｃｌｃ；；％出一驱动热源温度；％ｔｃ－低温冷媒水温度；－循环冷却水温度％ｔｗ；％化－蒸发温度；％ｔｋ－冷凝温度；％ｔ２－吸收器溶液最低温度；ｔ４－发生器溶液最高温度％；％巧－口温度溶液热交换器浓溶液出；％ｔｃ２－２点低温冷媒水温度；％ｔｗ３－３点循环冷却水温度；％ｔｗ２－２点循环冷却水温度；－％ｔｗｌ１点循环冷却水溫度；＝ＹＨ％ｆｕｎｃｔｉｏｎＣＯＰｔｈｔｗｌｔｃ２（，，）〇＝／〇化１００；＝＝ｔｈａｌｌｚｅｒｏｓｌ２０ＣＯＰａＵｚｅｒｏｓｌ２０（，）；＿（，）；＿ｆｏ＝ｒｎ：１２０＝＋ｎｔｈ１４４；化＝０２３；＝ｔｗｌ５０；ｗ２三ｗ＋ｔｔｌ１３．５４；＝＋ｔｗ３ｔｗ２１１．４６；％ｔｋｔ４Ｗ得到，２ｔ，；，化＝－２＝３＋５＝＋６２＝－３＝２＋２５经验公式ｔｃ２ｔｋｔｗｔｗ２．ｔ４ｔｈ１．５ｔ８ｔ；；；；胆；＝－＊＾＊＋－＋０＋＾３１ｏｔ．．０８０４ｔ３．１６ｐｐ．４６５Ｗ８．２ｌ２７３．１６３１４２．３０５＾＾２７３１０２４（Ａ（ｇ（）Ｗ％－ｔ压力为Ｐ时饱和水的温度；％－温度为Ｐ时，水的饱和压力，ｍｍＨｐｇ；％得到化、Ｐｋ、Ｐｋ、ｔａ；Ａ＊＝ｌ－＊－ｐｏ〇３１．４６５巧８．２ｌｏｇｌ０ｔｏ＋２７３．１６３１４２．３０５／ｔｏ＋２７３．１６）＋０．００２４８０４（ｔｏ（（）（＋ｒＺ３．１６化５６ 华北电力大学硕±学位论文ｋ＝Ａ－＊－＋０＊ｌｏｋ＋２７．／ｋ＋２７ｋｐｌ〇（３１．４６５巧８．２ｇｌ０（ｔ３．１６）３１４２３０５ｔ３．１６）．００２４８０４ｔ（（＋２７３．１６））；ａ＝ｏ％％不考虑蒸发器到吸收器的压降ｐｐ；％；＊＊－８ｏ＋２７－＋２７＋０－片３１．４６５５９．２ｌｔ３．１６３１４２．３０５／ｔ３．１．００２４８０４什２７３．１６ｌｏａｇ（）（巧（）ｇｐ；〇〇〇／〇／〇／〇％牛顿法求化；＝ｘ０２５；＝ｅｌｅ－４；ｓｙｍｓＸ；＝ｔａｘ；＝ｔ３ｔｋ；ｈ＝＋００３ｔ３１；５－＋２７．１４６３１５４０／ｔｏ３．１（；尸巧＝＊＊Ａ１５９７－－．３４０．５５５化０．２３８９ｌ〇ｙ；ｈｓｔａ尸化＋１００；—ｂ＝ｈｉｓｔａｒｈｓｔａｒ＋ｒ；＿＿＝ｈ１ｓｔａｒｈｂｉｓｔａｒ＿—；＝＝ｂ４５ｃ６４；；ｓｍｓｙＸＡＡ＝＊＊－＊－＊ｌＸ化０５４５５ｅ－＋２ｙ＠（．７７００３３Ｘ＋１．４００２Ｘ２／２２．６３９０６ｅ００４Ｘ３／３．２７６０（）－＊＋＊－＊八＊Ａ－－＊八－９ｅ００６ＸＭ／４１４０．８７７Ｘ８．５５７４９２／２＋０．１６７０９Ｘ３／３８４／４ｔ）Ｘ．８２６４１ｅ００４Ｘ＊２Ｘ；ｘｘｍ＝ｍｃｉ１ｉ１ｓ１ｂ［，ｙ＿，］ｇ（ｙ，，）；ＡＡ＝＊＊－＊＊２Ｘ化０－－）．７７００３３Ｘ＋１．４５４５５ｅ００２Ｘ２／２２．６３９０６ｅ００４Ｘ３／３巧．２７６０ｙ＠（（＊Ａ＊＊Ａ＊Ａ－－００６４／４＋４０Ｘ－Ｘ－－＊９ｅＸ１．８７７８．５５７４９２／２＋０．１６７０９３／３８ｔ）Ｘ．８２６４１ｅ００４ＸＭ／４＊４Ｘ；ｘ２＝ｉ２ｘｉｓｍ２ｂｃ［，ｙ＿乂］ｇ（ｙ，，）；ｘ＝ｘ－ｘｄｅｌｔａｉｉ２ｉｌ；；＿％溶液的放弃范围＝＋ｘｘｉ＿ｖ（ｘｉｌｉ２）／２；％溶液的平均浓度；＝ａｘｘ－ｘｉ２／ｉ２ｉｌ（）；％循环倍率；ｈ二＋７＊－＊Ａ＊２５７１．１７７１５５０７．２３４（ｘｉｌ／１００）２３００６．７５１８（ｘｉｙｉ００）２＋２８０３７．３６６８（ｘｉＡ－＊＊＊＊ＡＡｙＭ＋－ｉ００３１６．／１０．０．；２ｘＷ００＋２．２９ｘｉｙ＋）１１０７５ｌ０ｔ２４７５ｌ３１７ｉ００）ｔ２树）（（）（＾ＡＡ－＊－＊＊－＾４ｅ＋－／－ｘ＋－（．９６００４３．１４５ｅ００３ｘｉｌ１００４．６９ｅ００３ｉｌ／１００２ｔ２３３．９９６ｅ００６＋ｌ（）（））（＾＊－＊－００６ｘ１／１＋４１．４６１８３ｅｉ００．８９ｅ００６ｘｉ１／１００２（）（））；＝ｈ－ｈｑｏｌｓｔａｒ３；＿＝ａ－＊ｈ４＋ｈ３ｓ－化７ｔａｒａｑｇ（＂＿；ｋ＝ｈ－ｑ３別ａｒｈ３；—＝－＊－＊ｑａ（ａｌ）ｈ８＋ｈｌｓｔａｒａｈ２；＿＝－幸－ｃ巧ａｌ４ｈ（）＾；［化５７ 华北电力大学硕±学位论文＋＝％ｏａ＋ｋｑｇｑｑｑ；＝ｋ＋ＣＯＰａ）／（ｑｑｑｇ；ｃ〇ｐｙｎ＝ｃ〇ｐ，；）ＣＯＰ＝ａｌｌｌｎＣＯＰｌｉｉ＿（，）（，）；＆ｙｎ＝化，）；＝化。ｔｈａｌｉｙ如曲—ｅｎｄ＇＊｜ｌｏｔｔｈａｌｌＣＯＰａｌｌｐ（＿，＿，）°｜－ｉｅ＇ｘｂｂｌ（热源湿度Ｃ）－｜ｙｌａｂｅｌＣ机组ＣＯＰ％）ＩｔｉｔｌｅＣ关系曲线）ｇｒｉｄｏｎ５８ 华北电力大学硕±学位论文附录Ｂ机组热力计算数据１）额定工况下不同方案对比（１）方案Ｉ表＝Ｂ．１方案Ｉ额定工况参数（ＣＷ１．５）—＿ｉ１？？参数流量／ｔｈ比焰／ｋｊｋｇＩＩ段抽汽５９．３１２８３９排汽７９．３１２３６１．５回收乏汽２７．９９２３６１．５供热抽汽５０．１３２８３９表Ｂ．２方案Ｉ额定工况参数（Ｃ口片１．巧）——’Ｉ？？参数流量／ｔｈ比洽／ｋＪｋｇＩＩ５７．５７２８３９段抽汽排汽８１．０日２３６１．５回收乏汽２９．７９２３６１．５供热抽汽４８．３９２８３９Ｂ（表．３方案Ｉ额定工况参数饼片１．６）￣—１ｉ－比洽’参数流量Ａｈ／ｋｊｋｇＩＩ段抽汽５６．０６＾排汽８２．５６２：３６１．５回收乏汽３１．５２３６１．５供热抽汽４６．８８２８３９表Ｂ．４方案Ｉ额定工况参数（仿片１．６５）＿－ｉｉ＇？？参数流量／ｔｈ比洽／ｋＪｋｇＩＩ段抽汽５４．６４２＾排汽８３．９８巧６１．５３３．０８２：３６１回收乏汽．５供热抽汽４５．４６２８３９５９ 华北电力大学硕±学位抢文（２）方案ＩＩ表Ｂ．５方案ＩＩ额定工况参数（仿片１．５）＿－ｉ’？？参数流量／ｔｈ比洽／ｋｊｋｇ＾＾Ｉ段抽汽排汽日４．４４２３６１．５回收乏汽４１．９８２３６１．５供热抽汽７５２８３９表Ｂ．６方案ＩＩ额定工况参数（仿片１．５５）＿－１ｉ？？参数流量／ｔｈ比洽／ｋＪｋｇＩＩ段抽汽ｎ＾排汽日４．４４２３６１．５回收乏汽４６．１８２Ｗ１．５供热抽汽２８３９＾ｆｃ表Ｂ．７方案ＩＩ额定工况参数（Ｃ化ｌ．６）－－＇＇？？参数流量／ｔｈ比洽ＡＪｋｇＩＩ段抽汽ｎ２＾排汽５４．４４２３６１．５回收乏汽５０．３８２３６１．５供热抽汽７５２８３９表Ｂ．８方案ＩＩ额定工况参数（Ｃ０片１．６５）—－ｉｉ？？参数流量／ｔｈ比焰／ｋＪｋｇＩＩ段抽汽７５＾排汽５４６．．４４２３１５回收乏汽５４．４４２３６１．５－供热抽汽７５２８３９６０
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