某高层建筑鉴定及加固改造new

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1、HoUslNGsclENcE斜-．

2、霉ij!j6Ijil15；】8_；嚣●]il曼l口I—■一AD10ll=Ijjl一●15；jjl鹾jjll口IljIRe—l口If0∞Kel口I15；禽嚣某高层建筑鉴定及加固■赵俊一ZhaoJunyi邹超ZhouChao圃l2007．HoUslNGscIENcE斜表1周期(s)及X、Y方向平动系数比较(2)大楼除基础底板的混凝土强2_2．3位移比较度能达到原设计要求外，上部结构及从表2、表3可以看出，地震作构件的混凝土强度均低于原设计要求。用下大楼原结构和局部改动后的基底(3)大楼的倾斜很小，建筑物无剪力、弯矩以及最大位移和层间最大明显沉降裂缝、变形和移

3、位，表明地基位移基本相同，风荷载作用下的位移基础处于安全稳定状态。也基本相同。这进一步表明局部改动2．2大楼改动后抗震性能评估后对原结构在房屋抗震性能上无明显图2大楼结构计算模型根据大楼的现场检测结果以及局影响。部拟改动的平面布置和使用要求，对综上分析，该大楼局部改动后，后对原结构在房屋抗震性能上影响很大楼按原结构和局部改动后的情况分其周期和振型、质量与基底地震作小。别进行抗震验算(图2)。大楼抗震设防用、地震作用及风荷载作用下的位移情况：抗震设防烈度为7度，设计基等变化均很小，因此，大楼局部改动3确定加固方案本地震加速度O．1g，lV类场地，设表2质量与基底地震作用比较计地震第一组。建筑

4、物重要性类别为丙类建筑。框架梁、柱以及混凝土抗震墙抗震等级均为二级。将大楼改动前后的结构动力特性进行比较如下：2l2．1周期与振型比较采用上述模型计算得出的前9个周期以及振型见表1。从表中可以得出：大楼局部改动后，结构整体刚度略微有所减小，周期略微偏长。大楼局部改动前后结构83．6984．531．075自振周期以及振型基本保持不变，表x向地震层间最大位移角1／9451／9421．003明局部改动后对原结构在自振周期以顶层最大位移90．3589-290．988及振型上基本无影响。Y向地震层间最大位移角1／9191／9290．9892_2_2质量与基底地震作用比较顶层最大位移31．2131-2

5、81．002质量(单位：t)与基底地震作用(力x向风载层间最大位移角，luJ^l1／26641／26581．O02单位：kN，弯矩单位：kN—m)比较顶层最大位移43．2O43．971．O18见表2。Y向风载层间最大位移角，l口JfR^1，1门8331，18111．O12囝I2007．斜HOUSINGSCIENCE3．1加固方案口应力分布情况分布见图4和图5，根大楼的改建加固为局部加固，根据洞口上应力的分布情况，在拉应力据大楼改动后抗震性能的评估及承载分布的区域采用粘贴碳纤维的方法进力计算结构分析可知，加固后结构的行加固。刚度和重力荷载的变化应该分别不超(2)采用碳纤维加固，施工工期过加固

6、前的1O％和5％，根据《建一般不足粘钢的1／2，对采用粘钢及碳筑抗震加固技术规程JGJ116—98)，纤维加固费用及房屋出租后的投资收可不再进行抗震验算。但本工程中还益进行经济比较，同时考虑到碳纤维图4梁上开洞计算模型中的需要对轴压比过高的柱进行加固以适在施工功效、适用范围、耐久性及后单元划分及应变当提高其延性，改善大楼的抗震性期维护费用方面比粘钢更具有优势，能。对其他配筋不足的柱及梁进行加经综合分析后，决定对配筋不足的混固：对剪力墙、楼板及梁上开洞进行凝土梁、柱优先采用碳纤维加固，同加固。时针对剪力墙上开洞的情况，也采用为确保房屋改造的顺利进行，并粘贴碳纤维的方法进行补强。对加固尽可能降

7、低造价，在确定方案之前对后承载力提高幅度超过40％的梁、柱该大楼加固改造所涉及问题的各个方构件采用粘钢加固。面作全面的考虑。(3)对于加固部分与原有结构的(1)采用有限元程序对弧形梁进连接及新旧结构的界面处理如下新图5洞口应力分布行了仔细的受力分析和计算，计算中旧混凝土构件连接时采用植筋技术，采用壳单元来模拟弹性楼板，楼板的在浇捣混凝土之前要求对植筋进行抗承载力要求的混凝土柱，适当加大截单元划分见图3，根据有限元分析的结拉拔试验以确保连接的可靠性要求面以提高其延性，从而提高房屋整体果，弧形梁原有的配筋能满足受扭计在施工时在新老混凝土结合面处将原结构的抗震性能。算要求，故不需要加固。针对梁上

8、开洞结构表面凿毛，在后浇混凝土前必须的情况，选取最大的洞口尺寸和最不清除杂物、洗净、湿透，再刷二度界面4结论利的布置采用有限元程序ansys进行剂后，立即浇捣混凝土。了计算，计算模型中单元的划分及洞(4)对于轴压比过高但仍能满足目前，该大楼加固改造施工正在进行中。本加固改造方案工程在房屋安全性、施工工期，特别是在经济性上达到了业主的要求，得到了很好的综合效益。从本加固工程中可以看出，在结构改造加固中对受力复杂或关键性的局