塔吊基础验算书（底部桩基

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1、8、QTZ40塔吊基础承载力验算1、2、5#塔吊为QTZ40塔吊，塔吊为独立状态计算，分工况和非工况两种状态分别进行塔吊基础的受力分析。8.1、塔机概况塔吊型号:QTZ40，塔吊最大安装高度H=35m（2#塔吊）塔身宽度B=1.5m，自重F1=201.88kN，最大起重荷载F2=39.2kN，基础以上土的厚度D=0.00m，塔吊基础混凝土强度等级:C35基础厚度Hc=1.2m，基础宽度Bc=4.5m，8.2、桩基概况查国家标准图集03SG409可得，PHC400A95-21为C80混凝土，桩身结构

2、竖向承载力设计值R=1650kN。现场桩基间距a=2.50m，桩直径=0.40m，8.3、桩基荷载计算分析8.3.1自重荷载以及起重荷载塔吊自重G0=201.88kN；起重臂自重G1=30.3kN；小车和吊钩自重G2=2.86kN；平衡臂自重G3=15.05kN；平衡块自重G4=81kN；塔吊最大起重荷载Qmax=39.2kN；塔吊最小起重荷载Qmax=7.84kN；塔基自重标准值：Fk1=331.09kN；基础自重标准值：Gk=500kN；起重荷载标准值：Fqk=39.2kN；8.3.2风荷载计

3、算8.3.2.1工作状态下风荷载标准值塔机所受风均布线荷载标准值：（ωo=0.2kN/m²）qsk=0.8αβzμsμzωoαoBH/H=0.8×1.2×1.59×1.95×1.35×0.2×0.35×1.5=0.422kN/m塔机所受风荷载水平合力标准值：Fvk=qsk·H=0.422×39=16.46kN基础顶面风荷载产生的力矩标准值：Msk=0.5Fvk·H=0.5×16.46×39=321kN·m8.3.2.2非工作状态下风荷载标准值塔机所受风均布线荷载标准值：（ω’o=0.55kN/m²

4、）q’sk=0.8αβzμsμzω’oαoBH/H=0.8×1.2×1.59×1.95×1.35×0.55×0.35×1.5=1.3kN/m塔机所受风荷载水平合力标准值：F’vk=q’sk·H=1.3×39=50.27kN基础顶面风荷载产生的力矩标准值：M’sk=0.5F’vk·H=0.5×50.27×39=980.27kN·m8.3.3塔机的倾覆力矩塔机自身的倾覆力矩，向起重臂方向为正，向平衡臂的方向为负。1、大臂自重产生的力矩标准值：M1=30.3×20=606kN·m2、最大起重荷载产生的力

5、矩标准值：M2=39.2×10=392kN·m3、小车产生的力矩标准值：M3=2.86×10=28.6kN·m4、平衡臂产生的力矩标准值：M4=-15.05×6=-90.3kN·m5、平衡产生的力矩标准值：M5=-81×11=-891kN·m8.3.4综合分析计算8.3.4.1工作状态下塔基对基础顶面的作用1、标准组合的倾覆力矩标准值：Mk=M1+M3+M4+M5+0.9（M2+Msk）=606+28.6-90.3-891+0.9（392+321）=295kN·m2、水平荷载标准值：Fvk=16.

6、46kN3、竖向荷载标准值：塔基自重标准值：Fk1=331.09kN；基础自重标准值：Gk=500kN；起重荷载标准值：Fqk=39.2kN；8.3.4.2非工作状态下塔基对基础顶面的作用1、标准组合的倾覆力矩标准值：M’k=M1+M4+M5+M’sk=606-90.3-891+980.27=604.79kN·m无起重荷载，小车收拢于塔身边，故没有力矩M2、M3。2、水平荷载标准值：F’vk=q’sk·H=1.3×39=50.27kN3、竖向荷载标准值：塔基自重标准值：Fk1=331.09kN；基

7、础自重标准值：Gk=500kN；F’k=Fk1+Gk=331.09+500=831.09kN比较以上工况和非工况的计算，可知本例塔机在非工作状态时对于基础传递的倾覆力矩最大，故应该按照非工作状态的荷载组合进行塔吊基础承载力验算。8.4桩基承载力验算倾覆力矩按照最不利的对角线方向作用，取最不利的非工作状态荷载进行验算。8.4.1桩基竖向荷载验算1、轴心竖向力作用下：（以最不利情况塔吊基础底部只有两根桩进行验算）,满足要求。2、偏心竖向力作用下：（以最不利情况塔吊基础底部只有两根桩进行验算）,满足要求

8、。8.4.2桩身轴心受压承载力验算，查国家标准图集03SG409可得，PHC400A95-21桩身结构竖向承载力设计值R=1650kN。，轴心受压承载力符合设计要求。8.5塔吊基础承载力验算8.5.1示意图8.5.2相关数据1．几何参数：B1=2250mm；A1=2250mm；H1=1200mm；B=1500mm；A=1500mm；B2=2250mm；A2=2250mm基础埋深d=1.20m2．荷载值：(1)作用在基础顶部的标准值荷载Fgk=831.09kN；Mgxk=604.79