qtz63塔吊桩基验算书

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1、第20页，共31页2、QTZ63塔吊基础承载力验算6#塔吊为QTZ63塔吊，塔吊为独立状态计算，分工况和非工况两种状态分别进行塔吊基础的受力分析。7.1、塔机概况塔吊型号:QTZ63，塔吊安装高度H=27.68m，塔身宽度B=1.60m，自重F1=314.58kN，最大起重荷载F2=58.8kN，基础以上土的厚度D=0.00m，塔吊基础混凝土强度等级:C35基础厚度Hc=1.30m，基础宽度Bc=5.20m，7.2、桩基概况查国家标准图集03SG409可得，PHC400A95-21为C80混凝土，桩身结构竖向承载力设计值R=1650kN。现场桩基间距a=2.50m，桩直径=0.40m

2、，7.3、桩基荷载计算分析7.3.1自重荷载以及起重荷载塔吊自重G0=314.58kN；起重臂自重G1=47.4kN；小车和吊钩自重G2=5.15kN；平衡臂自重G3=17.5kN；平衡块自重G4=147kN；塔吊最大起重荷载Qmax=58.8kN；塔吊最小起重荷载Qmax=9.8kN；第20页，共31页塔基自重标准值：Fk1=531.63kN；基础自重标准值：Gk=800kN；起重荷载标准值：Fqk=58.8kN；7.3.2风荷载计算7.3.2.1工作状态下风荷载标准值塔机所受风均布线荷载标准值：（ωo=0.2kN/m²）qsk=0.8αβzμsμzωoαoBH/H=0.8×1.2

3、×1.59×1.95×1.35×0.2×0.35×1.6=0.45kN/m塔机所受风荷载水平合力标准值：Fvk=qsk·H=0.45×30=13.53kN基础顶面风荷载产生的力矩标准值：Msk=0.5Fvk·H=0.5×13.53×30=203kN·m第20页，共31页7.3.2.2非工作状态下风荷载标准值塔机所受风均布线荷载标准值：（ω’o=0.55kN/m²）q’sk=0.8αβzμsμzω’oαoBH/H=0.8×1.2×1.59×1.95×1.35×0.55×0.35×1.6=1.24kN/m塔机所受风荷载水平合力标准值：F’vk=q’sk·H=1.24×30=37.2kN基

4、础顶面风荷载产生的力矩标准值：M’sk=0.5F’vk·H=0.5×37.2×30=558kN·m7.3.3塔机的倾覆力矩塔机自身的倾覆力矩，向起重臂方向为正，向平衡臂的方向为负。1、大臂自重产生的力矩标准值：M1=47.4×21.56=1021.94kN·m2、最大起重荷载产生的力矩标准值：M2=58.8×10.97=645.04kN·m3、小车产生的力矩标准值：M3=5.15×10.97=56.5kN·m4、平衡臂产生的力矩标准值：M4=-17.5×7.24=-126.7kN·m5、平衡产生的力矩标准值：M5=-147×12=-1764kN·m7.3.4综合分析计算7.3.4.1

5、工作状态下塔基对基础顶面的作用1、标准组合的倾覆力矩标准值：Mk=M1+M3+M4+M5+0.9（M2+Msk）=1021.94+56.5-126.7-1764+0.9（645.04+203）=-49.24kN·m2、水平荷载标准值：Fvk=13.53kN第20页，共31页3、竖向荷载标准值：塔基自重标准值：Fk1=531.63kN；基础自重标准值：Gk=800kN；起重荷载标准值：Fqk=58.8kN；7.3.4.2非工作状态下塔基对基础顶面的作用1、标准组合的倾覆力矩标准值：M’k=M1+M4+M5+M’sk=1021.94-126.7-1764+558=-301.76kN·m无

6、起重荷载，小车收拢于塔身边，故没有力矩M2、M3。2、水平荷载标准值：F’vk=q’sk·H=1.24×30=37.2kN3、竖向荷载标准值：塔基自重标准值：Fk1=531.63kN；基础自重标准值：Gk=800kN；F’k=Fk1+Gk=531.63+800=1331.63kN比较以上工况和非工况的计算，可知本例塔机在非工作状态时对于基础传递的倾覆力矩最大，故应该按照非工作状态的荷载组合进行塔吊基础承载力验算。7.4桩基承载力验算倾覆力矩按照最不利的对角线方向作用，取最不利的非工作状态荷载进行验算。7.4.1桩基竖向荷载验算1、轴心竖向力作用下：（以最不利情况塔吊基础底部只有两根桩

7、进行验算）,满足要求。2、偏心竖向力作用下：第20页，共31页（以最不利情况塔吊基础底部只有两根桩进行验算）,满足要求。7.4.2桩身轴心受压承载力验算，查国家标准图集03SG409可得，PHC400A95-21桩身结构竖向承载力设计值R=1650kN。，轴心受压承载力符合设计要求。7.5塔吊基础承载力验算7.5.1示意图7.5.2相关数据1．几何参数：B1=2600mm；A1=2600mm；H1=1200mm；B=1600mm；A=1600mm；B2=2