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1、学兔兔www.xuetutu.com第4O卷增刊1石油化工设备Vo1.40Supplement12011年8月PETR0一CHEMICALEQU1PMENTAug.2011文章编号:10007466(2011)增刊1-0057—0314CrlMoR+0Crl8Nil0Ti复合钢板焊接赵金芝,李瑞龙(中石油第二建设公司,甘肃兰州730060)摘要:兰州石化分公司180万t/a催化汽油加氢装置中的反应产物热交换器主体材料为14Cr1MoR+0Cr18Ni10Ti,详细分析了14Cr1MoR+0Crl8Nil0Ti复合钢板的焊接性能,制
2、定了合理的焊接工艺和热处理工艺,明确了焊接37-艺参数、焊接坡口、焊接顺序和焊接注意事项,保证了反应产物热交换器制造质量符合标准要求。关键词:热交换器;14CrlMoR+0CrlSNil0Ti;复合钢板;焊接;检验中图分类号:TE965;TQ051.5文献标志码:BWeldingofCompositeMaterials14CrlMoR+0Crl8Nil0TiZHAOJin-zhi。L1Rui—long(CNPCSecondConstructionCompany,Lanzhou730060,China)Abstract:Thewel
3、dingperformanceof14CrlMoR+0Crl8Nil0Ticompositesteelmaterialwasanalyzed.Thereasonableweldingprocessandheattreatmentprocessweremade,theweldingpa—rameters。weldinggrooves,weldingsequencesandweldingprecautions,hasbeendeterminedaswe11.Therebythemanufacturequality,inspection
4、andtestofreactionproductheatexchangerwereensuredtobecompliedwithstandardsandcodes.Keywords:heatexchanger;14CrlMoR~0Crl8Nil0Ti;compositesteel;welding;inspection14CrlMoR+0Crl8Nil0Ti复合钢板具有良好管程设计压力2.54/一0.1MPa,壳程设计温度的高温力学性能和抗高温氧化的特点,被广泛用于330/40。C、管程设计温度495/40℃,换热面积石油化工、煤转
5、化及核电等行业中,解决了复杂介质436m,壁厚(26+3)mm,质量20762kg,管、壳程的腐蚀问题。兰州石化分公司180万t/a催化汽油焊接接头系数均为1.0。文中以该设备为例,详细加氢装置中的反应产物换热器为二类容器,型号介绍14CrlMoR~0Cr18Ni10Ti复合钢板的焊接。BIU1300—2.54/3.17—436—4.0/19-2,操作介质为硫1主体材料特性分析]化氢、氢气和碳氢化合物,主体材料14CrlMoR+0Cr18Ni10Ti。其壳程设计压力3.17/--0.1MPa,主体材料成品分析的化学成分见表1。表1
6、主体材料成品分析化学成分%14Cr1MoR属于珠光体耐热钢,在温度低于脆、抗硫腐蚀性能。合金元素铬和钼虽然使钢的抗600。C的场合下具有较好的热强度及抗氧化、抗氢氧化性和高温强度得到提高,但同时也增加了钢的收稿日期:2011-05—10作者简介:赵金芝(1971一),女,河北阜城人,助理工程师,主要从事压力容器制造及焊接质量管理工作。学兔兔www.xuetutu.com石油化工设备2011年第4O卷淬硬性和冷裂倾向,降低了材料的焊接性能。2焊接工艺0Crl8Nil0Ti含有一定量的铁素体,既能保证良好的抗裂性又具有很好的抗腐蚀性。
7、但是对于长2.1工艺评定[期在高温条件下运行的奥氏体不锈钢,焊缝中的铁工艺评定试件厚度(26+3)Iilm,力学性能见表素体量应当控制在一定范围之内,防止材料耐孔蚀2。对试件进行180。、d一30miTl弯曲试验,两件试性下降。件侧弯合格。一18℃冲击试验得到的冲击功为,焊由于基层和覆层的导热系数与线膨胀系数均不缝139J、140J、156J,热影响区291J、299J、同,焊接过程中易产生较大的内应力,因此在焊接和309J,母材304J、305J、325J。热处理过程中有可能造成覆层结合部位的局部14CrlMoR的化学成分见表3
8、。开裂。表2工艺评定试件力学性能焊接过渡层时,基层熔化会使不锈钢焊缝合金试件编号抗拉强度/MPa温度屈服强度/MPa断裂位置成分稀释,同时存在铬、镍合金元素的烧损问题,使不锈钢焊缝中的铬、镍质量分数降低,不锈钢焊缝的含碳量增加,焊缝中容易形成硬而脆
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