解析08采用冷轧带肋钢筋焊接网的抗震墙性能研究

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1、第!"卷第#$期建筑结构"$$"年#$月采用冷轧带肋钢筋焊接网的抗震墙性能研究李耕勤钱稼茹顾万黎（清华大学土木系北京#$$$%&）（中国建筑科学研究院北京#$$$#!）［提要］完成了’个不同轴压比、不同截面形式的抗震墙试件在往复水平荷载作用下的试验，抗震墙的约束边缘构件按《建筑抗震设计规范》（()’$$##—"$$#）设置，分布筋采用冷轧带肋钢筋焊接网。计算分析了&片设有约束边缘构件和构造边缘构件的抗震墙边缘混凝土达到极限压应变时，竖向分布冷轧带肋钢筋的最大拉应变；用*+,-."*/程序对一幢一级（%度）采用冷

2、轧带肋钢筋焊接网为分布筋的抗震墙结构进行了大震作用下的弹塑性时程分析。研究结果表明，通过合理设计，采用冷轧带肋钢筋焊接网作为分布筋的抗震墙能够满足抗震要求。在此基础上，给出了冷轧带肋钢筋焊接网抗震墙的设计建议。［关键词］冷轧带肋钢筋焊接网抗震墙约束边缘构件抗震性能设计建议012345617879:2;<2=9>2?75@@9A215B941C28=D8BB1<2:9>2?1D97C49@@2=2?78;98BB584=87958?449@@2=2?712:795?7E<2C81F22?:8==924537GHC

3、2:5?@9?24F53?48=E2B2>2?715@7C21<2:9>2?1D2=24219I?248::5=49?I75!"#$%"&’$()*(+,$-)(./"%01(2#(/.)（()’$$##—"$$#）8?47C2:5B46=5BB24=9FF24D2B4241722B@8F=9:1D2=23124817C24917=9F3724=29?6@5=:2>2?71G)E:8B:3B879?I，7C2>8;9>3>72?195?17=89?5@7C2:5B46=9FF24D2B4241722B5@7C2

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6、凝土（+J）抗震墙（包括由抗震墙组成的$MQP%:3），换算成轴压比设计值，若取%:R$M’%:3，荷载筒）是地震区的住宅、办公楼等房屋建筑的主要抗侧力效应分项系数综合取为#M"’，则轴压比分别为$M!!，结构构件。冷扎带肋钢筋焊接网具有施工方便、施工$M’$，$MPQ和$MQQ。《规范》还规定，一级（%度）和二级速度快的优点，但冷轧带肋钢筋没有屈服平台，变形性抗震墙的轴压比分别超过$M"和$M!时，墙肢应设置能差，抗震墙采用冷轧带肋钢筋焊接网作竖向和水平约束边缘构件。因此，试件两端设置约束边缘构件，约向分布钢

7、筋时，如何保证其具有足够大的延性和耗能束边缘构件的纵筋采用变形性能好的S+)!!’级热轧能力、避免在大震时倒塌，是目前使用冷轧带肋钢筋焊钢筋，约束边缘构件的长度及配箍量按《规范》确定，但接网必须解决的问题。通过试验、计算分析和弹塑性TN6#配箍特征值大于《规范》规定值较多，TN6!约束时程分析，研究了以冷轧带肋钢筋焊接网为分布筋的边缘构件长度小于《规范》规定值。冷轧带肋钢筋焊接网作为分布筋，计算试件的承载力时，考虑其作用。冷抗震墙的抗震性能。轧带肋钢筋对应最大应力的应变为$M$!，拉断时的应一、试验研究变为$M

8、$&（见图#）。#M试件设计试件按强剪弱弯设计，使试件不发生屈服前的剪设计了’个抗震墙试件，编号为JN6#!’，其中，切破坏，因此水平分布筋的量较大。试件JN6#!’剪JN6#!!为矩形截面，JN6&为工字形，JN6’为H形；试件的高宽比为#MO（以水平加载位置计则高宽比为"M$）。［#］《建筑抗震设计规范》（()’$$##—"$$#）（以下简称《规范》）规定，在重力荷载代表值作用下抗