#4炉燃尽风自动控制初步分析

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1、#4炉燃尽风自动控制初步设想为适应国家节能减排要求、担负起电力企业的社会责任，#4炉于2013年进行了燃烧系统低NOX改造。锅炉燃烧器由原BABCOCK公司的双通道轴向可调旋流燃烧器改造为曲西门子能源公司基于其Opti・FlowTM专冇技术设计的LNB燃烧器，并在A层燃烧器上方的炉膛前后墙各加装了一层燃尽风装置OFA。每只OFA喷口与每列燃烧器对应，用于捉供每列燃烧器的分级送风，控制主燃区的空气当量比，以减少NOX、CO生成，实现完全燃烧。系统改造后，设备运行良好，能够满足各种运行工况的要求，锅炉各项性能指标稳定

2、。廿前燃尽风系统的控制完全处于手动方式，运行人员根据锅炉燃烧工况的变化开大或者关小OFA,实现锅炉的高效环保运行。本年度的工作重心是节能，发电运行人员对各项运行小指标格外重视，由于燃尽风的调整涉及氧量和排烟温度小指标的控制，燃尽风控制的全手动运行方式极大地牵制运行人员的监盘精力。除此之外，燃尽风风量并未计入锅炉的总风量，造成锅炉总风量失真，极易导致事故处理时运行人员误判英至保护误动。这与我们公司运行控制的精神相违背，企业标准Q/LGP10507-2013《#3、4机组集控运行规程》第3章第2节耍求：凡具备投入自动

3、控制条件的设备均应将其投入自动方式运行。因此，手动控制燃尽风量的局面必须改变。现有的磨组二次风及燃尽风控制方案如下（图1）：原方案屮简单地将总风量（不含燃尽风）的25%作为前、后墙A、B侧燃尽风的设定值，实际运行过程中发现此设定值不准确，而且四块挡板是同时开关与实际运行方式不符。正常操作是先同时开后墙两侧的OFA挡板，全开后燃尽风仍然不足时，同步开前墙两侧OFA扌半板。在运行过程屮，我们必须牢固树立分级燃烧的思想。燃烧器改型Z后，燃烧器本体的二次风流量较原燃烧器有较大的下降，原来的控制重点为层二次风压，现在应转为

4、关注层二次风量和净烟或SCR入口的CO含量变化。层二次风的控制以火焰稳燃和产生少量的一氧化碳（比如50mg/Nm,正常控制小于100mg/Nm）为限，层二次风压不必过高，空气不足部分应由燃尽风提供。建议增加净烟气或SCR入口CO控制器，当烟气中的CO含量升高时，□动增加层二次风量，保证锅炉烟气的氧化性环境，防止受热而结焦。下表为层二次风压与层二次风量的关系（以D层为例，炉膛负压在正常范围）:层二次风压（PA）层二次风量（T/H）层二次风压（PA）层二次风量（T/H）0（点火位）120500225100150600

5、2351501657002502201768002523001859002604002001100270从中可以看出层二次风压的变化与层二次风量的变化关系：层二次风压超过500PA后，层二次风流量的变化幅度dF/dP明显变小，而层二次风量是给煤机煤量的函数，这意味着随着单台磨煤机煤量的增加，所需补足的燃尽风量需要加大。一味地提高层二次风压将会增加送风机的能耗，建议对二次风煤比曲线（图1中F（X））进行修改，适当降低高煤量下的二次风量定值，其余部分由燃尽风补充。如欠氧过多，可由CO控制器输出对二次风定值进行补充。相

6、比于锅炉总煤量而言，燃尽风的流量对单台磨的给煤量的变化更为敏感，同样是105T/H的总煤量，两磨运行时所需的燃尽风要大于三磨运行工况。因此，建议将燃尽风量做成单台给煤机煤量的函数。同理，满负荷吋三磨运行每台磨52T/H要比两磨运行时每台磨52T/H所需的燃尽风要多，在逻辑中应加以区别。燃尽风量的变化对锅炉氧量指标的影响较大，燃尽风量的改变能迅速地改变锅炉氧量。通过燃尽风的调整，我们可以将锅炉氧量控制在合理水平，从而使锅炉运行在高效区间。在燃尽风控制中，建议将风量修正值加入到燃尽风的设定值形成当中。下表列举两磨、三

7、磨工况对比，主再汽温、锅炉金屈温度均正常，因表格篇幅所限未列入。日期负荷(MW)磨组总煤量后墙OFA((T/H))前墙OFA(%)层二次风流量氧量CO二减开度07.0505:00202C/D100100(100)0181/2185.12104307.1600:43217C/D103.3100(100)28(65)220/2605.125.537.708.0200:14211B/C105100%(100)45(88.7)227/2235.239.3244.507.15250A/C/D113100%(100)0210

8、/160/2004.755.9239.807.2721:22317A/C/D140100(100)20(66)280/230/2804.231235.4207.1411:26250A/B/D10890(86)0206/236/2155.195.234107.1410:30327A/B/D151100(100)45(90)280/300/2834.458.9342.7407