斜塘港支架计算书

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1、沪杭客运专线3标斜塘港少支架设计计算书编制人：校核人：审核人：中交二航局二公司二OO九年七月16目录一、基本资料1二、主要计算依据2三、计算荷载2四、脚手架计算2五、贝雷梁计算3六、分配梁计算6七、钢管桩计算14八、地基承载力计算14（一）钢管桩承载力计算14（二）PHC桩基承载力计算14（三）PHC桩基沉降计算15九、结论1616一、基本资料沪杭客运专线三标跨斜塘港段连续梁桥为40.75+56+40.75m。截面为单箱单室变截面预应力混凝土箱梁。其顶板宽12.0m，底板宽6.7m，全桥砼共计1940m3

2、,共计4948T，平均重量为36T/m。其余尺寸见图1.1、1.2。根据设计要求，P146～P147墩间有一通普通航道，其通航净宽为14米，净高为7.5米。图1.1箱梁墩顶断面图图1.2箱梁跨中断面图16二、主要计算依据1、横潦泾特大桥全桥布置图2、时速350公里客运专线铁路无砟轨道预应力混凝土连续梁（双线）梁体轮廓图（跨度：40+56+40）3、钢结构设计规范GB50017-20034、建筑桩基技术规范JGJ94-945、建筑施工碗扣式脚手架安全技术规范（JGJ166-2008）三、计算荷载恒载考虑为箱

3、梁自重、模板荷载以及脚手架自重，活荷载考虑为施工荷载。砼荷载标准值Q2：25kN/m3脚手架结构自重按规范JGJ166-2008表3.4施工荷载标准值Q3：2.0kN/m2模板荷载标准值Q1：0.3kN/m2四、脚手架计算单肢立杆轴向力计算：式中：Lx、Ly——单肢立杆纵向及横向间距（m）V——Lx、Ly段的混凝土体积（m3）墩顶最大截面：腹板位置：底板位置：16稳定性计算：A——立杆横截面积φ——轴心受压杆件稳定系数f——钢材强度设计值h——支架立杆步距——模板支架立杆伸出顶层横向水平杆中心线至模板支撑

4、点的长度∴脚手架满足设计及规范要求。五、贝雷梁计算考虑每片贝雷梁重取150Kg/m,并考虑施工荷载及模板荷载。取中跨56米段进行计算。由于为变截面，荷载等效为梯形荷载（见图5.1）。贝雷梁考虑0.7的折旧系数。图5.1贝雷梁计算简图16贝雷梁布置见图5.2图5.2贝雷梁布置图①组贝雷梁所受荷载为：②组贝雷梁所受荷载为:③组贝雷梁所受荷载为:④组贝雷梁所受荷载为:16计算得：①组贝雷梁Mmax=388.2kN.m；Qmax=185.0kN支点反力（从左到右）依此为：F1=132.4KN；F2=271.6KN

5、；F3=144.9KN；F4=298.5KN；F5=345.4KN；F6=123.5KN；②组贝雷梁Mmax=1656.7kN.m；Qmax=778.9（683.2）KN支点反力（从左到右）依此为：F1=650.4KN；F2=1212.1KN；F3=569.6KN；F4=1133.3KN；F5=1501.4KN；F6=619.6KN；③组贝雷梁Mmax=767.2kN.m；Qmax=365.4（335.4）KN支点反力（从左到右）依此为：F1=263.4KN；F2=537.9KN；F3=285.4KN；F

6、4=587.0KN；F5=683.2KN；F6=246.0KN；④组贝雷梁Mmax=745.7kN.m；Qmax=355.8（328.5）kN支点反力（从左到右）依此为：F1=251.5KN；F2=520.0KN；F3=280.0KN；F4=578.1KN；F5=662.6KN；F6=234.1KN；16由以上计算可知：②组贝雷梁受力最不利Mmax=1656.7÷4=414.2kN.m<[M]=788.2×0.7=551.7kN.mQmax=778.9（683.2）÷4=194.7（170.8）kN<[Q

7、]=245.2×0.7=171.6KN图5.3贝雷梁弯矩示意图图5.4贝雷梁剪力示意图刚度计算：单排单层贝雷梁参数：I=250497.2cm4；E=206×103N/mm2；取14米跨梁挠度近似计算为：∴贝雷梁满足设计及规范要求。六、分配梁计算分配梁为2I56，其截面参数为：I=65590cm4，S=1368.8cm3，W=2342cm3，16tw=12.5mm。其计算简图如图6.1、6.2、6.3、6.4。图6.1第三组分配梁计算简图图6.2第四组分配梁计算简图图6.3第五组分配梁计算简图16图6.4其

8、余位置分配梁计算简图由设计图可知：从左到右第4、5组分配梁位于通航位置，其计算简图为图6.2、6.3；第3组分配梁计算简图为图6.1；第1、2、6组分配梁计算简图如图6.4。第4组分配梁受力为：；；建立如图6.5所示模型进行计算，得分配梁最大弯矩：M=322.5KN.m；最大剪力：F=878.1KN钢管桩支点反力（从左到右）依此为：F1=155.6KN；F2=1228.6KN；F3=1294.6KN；F4=1234.0KN；F