《吊车计算说明书》word版

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1、LMQ50/10-42A3龙门起重机计算说明书山东拓能重机制造有限公司二零一零年七月目录目录i第一章龙门起重机的设计参数和结构总图1第一节龙门起重机的设计参数1第二节金属结构总图2第二章龙门起重机抗倾覆稳定性计算3第三章起重小车的计算7第一节起升机构的计算7第二节运行机构的计算16第四章大车运行机构的计算27第一节大车轮压的计算27第二节大车车轮的计算31第三节大车运行机构电机的选择36第五章LMQ50/10-42m龙门吊金属结构计算38第一节载荷计算38第二节主梁内力计算40第三节主梁强度计算42第四节

2、主梁刚度计算70第五节桁架刚性支腿计算73第六节桁架揉性支腿计算82第七节大车行走机构框架强度计算90第八节上轨道强度计算92第九节电动葫芦轨道强度计算93第十节主梁下弦杆节与节之间连接接头强度校核98第十一节支腿与主梁及下横梁连接螺栓强度校核100第十二节主起升机构底座计算102第十三节起重钩强度计算105第十四节各部分销轴计算108第十五节夹轨器计算115117第一章龙门起重机的设计参数和结构总图LMQ50/10-42A3龙门起重机适用于工矿企业、铁路、仓库、料场的装卸搬运工作，最大起升质量为50吨，

3、跨距为42m。主要组成有：小车(起升机构、小车运行机构和小车架)，大车运行机构、主梁、支腿和电气设备等部分。第一节龙门起重机的设计参数整车工作级别A3跨度大车轮距小车轨距小车轮距悬臂长度主钩起重量副钩起重量主钩最大起升高度副钩最大起升高度主钩起升速度副钩起升速度大车行走速度小车行走速度副钩行走速度起重机总质量为，其中金属结构各部件质量为：主梁质量，(不包括悬臂质量为)司机室侧支腿质量117无司机室侧支腿质量起升卷扬机质量小车质量横担总成质量大车运行机构总质量司机室质量(包括电气设备)电动葫芦质量牵引卷扬机

4、质量第二节金属结构总图整个起重机金属结构图见图1，其中主梁为倒三角空间管桁结构，刚性支腿也是空间管桁结构，刚性支腿中间装有司机室，揉性支腿由H型钢、槽钢和无缝钢管焊接而成。图1龙门吊金属结构图117第二章龙门起重机抗倾覆稳定性计算根据GB3811-83的P9、P10所述，起重机抗倾覆稳定性按表11所列工况在最不利的载荷组合条件下进行，若包括起重机自重在内的各项载荷对倾覆边的力矩之和大于或等于零()则认为起重机是稳定的，计算时规定起稳定作用的力矩符号为正，使起重机倾覆的力矩符号为负；校核起重机抗倾覆稳定性时

5、，龙门起重机属于Ⅲ组(见GB3811-83表9)。工况1：无风静载(悬臂平面，见图2)图2悬臂平面内整车受力分析图电动葫芦位于悬臂端，起吊额定载荷，其校核倾覆稳定性计算公式为：式中——自重和起升载荷的载荷系数(见GB3811-83表11，)a——电动葫芦重心到倾覆边的水平距离(m)，b——小车、吊钩及横担重心到倾覆边的水平距离(m)，c——主梁重心到倾覆边的水平距离(m)，d——悬臂重心到倾覆边的水平距离(m)，117f——起升卷扬机重心到倾覆边的水平距离(m)，h——牵引卷扬机重心到倾覆边的水平距离(m

6、)，g——重力加速度，所以该工况下，起重机是稳定的。工况2：有风动载(悬臂平面，见图2)电动葫芦在悬臂端起(制)动，工作状态下的最大风力向不利于稳定的方向吹。其抗倾覆稳定性校核计算式为：式中符号含义同前。——自重和起升载荷的载荷系数(见GB3811-83表11)，——水平惯性力和风力的载荷系数(见GB3811-83表11)，——电动葫芦起(制)动引起的物品(包括吊具)和小车本身的水平惯性力——纵向作用于桥架和支腿上的风载——作用于物品的上的工作状态下最大风载——桥架与支腿纵向挡风面积形心高度(m)，117

7、——电动葫芦行走道轨面高度(m)，所以该工况下，起重机是稳定的。工况3：暴风侵袭(大车行走方向，见图3)图3非工作状态下暴风侵袭时受力分析图非工作状态的起重机受沿大车行走方向的暴风侵袭，其抗倾覆稳定性校核计算式为：式中符号含义同前——风力的载荷系数(见GB3811-83表11，)——支腿间的跨距(m)，——横向作用于桥架上的风载117——横向作用于支腿上的风载——桥架横向挡风面积形心高度(m)——支腿横向挡风面积形心高度(m)所以该工况下，起重机是稳定的。117第三章起重小车的计算LMQ50/10-42-

8、A3龙门起重机的小车采用四个车轮支撑(见图4)，主要有主起升滑轮组、小车行走车轮和小车框架组成。图4小车金属结构图第一节起升机构的计算起升机构载荷特点：1、物品起升或下降时，在驱动机构上由钢丝绳拉力产生的力矩方向不变，即力矩为单向作用。2、物品悬挂系统由挠性钢丝绳组成，物品惯性引起的附加力矩对机构的影响不大，一般不超过静力矩的10%。3、机构起动或制动时间同稳定运行时间相比是短暂的，因此，可将稳定运动时间的起升载荷作为机构的计