跨线桥连续箱梁满堂支架计算

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1、番禺11号公路跨线桥连续箱梁满堂支架计算　　一、计算依据　　《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》(JGJ130-2001)上海市工程建设规范《钢管扣件水平模板的支撑系统安全技术规程》　(DG/TJ08-016-2004)　　　　　　二、支架设计方案番禺11号公路跨线桥，桥面全宽34.5m，分左右幅，半幅桥宽16.75m，箱梁与桥面同宽，共分为3联:（30m×4）+(35m×8)+(40m×2+25m)，第一联、第三联设计为现浇预应力连续箱梁，第二联设计为预制安装组合箱梁，第一联梁高1.7m，第二联梁高1.8m，第三联梁高2.0m。

2、第一联、第三联现浇箱梁设计为半幅单箱双室，箱梁底宽12m，连续箱梁现浇支架拟采用Ф48×3.5mm扣件式钢管支架，支架高度为5～9m。第三联12～15号敦，在13、14号中墩两侧各2m长度范围按照50×30cm布置立杆，在两个中墩两侧各2m～7m长度范围内按照60×30cm（纵向×横向）布置立杆，其余范围按照60×60cm布置立杆。12、15号墩是现浇梁端部，靠近墩的位置按13、14号中墩一侧的尺寸布置立杆。水平横杆按照120cm步距布置，中间纵横向每5m在横断面设连续剪刀撑，两侧面及端面分别设置剪刀撑，每4.5m高设置一道水平剪刀撑

3、。竖向调节钢管扣件全部采用3个扣件扣住。为了保证扣件的受力满足设计及规范要求，均需在方木下添加一根纵向钢管。具体详见“番禺11号公路跨线桥现浇箱梁支架布置示意图”。　　三、支架力学验算　　(一）、最不利荷载位置计算综合考虑该跨连续梁的结构形式，在中墩的位置最重，按箱梁底宽计算，该断面面积为12×2.0=24㎡,该位置长度为2.0m。对该位置进行支架检算：　　1、支架布置以50×30cm布置考虑,钢筋砼重量以26KN/m3计每延米重量为：24×1×26=624（KN）则单位面积承重为：q1=624KN/（12×1）=52（KN/㎡）由于

4、钢管布置为50cm×30cm，则单根承载力为：52KN/㎡×0.5×0.3=7.8（KN/根）2、底模及内模构造荷载　取　q2=5KN/㎡3、扣件式钢管支架自重(按9m高度计算)a、立杆自重（采用Ф48×3.5mm钢管单位重量为3.84kg/m）　　q31=0.0384KN/m×9m=0.313（KN/根）b、可调托座　　　　q32=0.045KN/m×1个=0.045（KN/根）c、横杆自重　　q33=0.0384KN/m×8×0.8=0.246（KN/根）d、扣件自重直角扣件:q34=0.0132KN/m×（8×2+3）个=0.2

5、51（KN/根）对接扣件:q35=0.0184KN/m×1个=0.0184（KN/根）所以扣件式钢管支架自重:q3=q31+q32+q33+q34+q35=0.313+0.045+0.246+0.251+0.184=1.039（KN/根）　　4、施工活荷载(参照规范4.2.2表中结构脚手架施工均布活荷载标准值，以3KN/㎡计，基于安全考虑，取5KN/㎡)　　q4=5KN/㎡5、单根钢管设计轴向力荷载组合：施工恒载:NGK=(q1+q2)×0.5×0.3+q3=(52+5)×0.5×0.3+1.039=9.589（KN/根）活荷载:NQ

6、K=q4×0.5×0.3=5×0.5×0.3=0.75（KN/根）轴向力：N=1.2NGK+1.4NQK=1.2×9.589+1.4×0.75=12.557（KN/根）6、钢管支架的稳定性检算单根钢管截面面积（由于是旧管，按壁厚3mm计，另外乘以0.75折减系数）：A=423.9×0.75=318mm2；回转半径：i=1.58cm由于λ=l0/i=(h+2a)/i=(120+2×40)/1.58=127查得φ=0.412N/(φ×A)=12557/(0.412×318)=95.84MPa≤164Mpa(其中，Q235钢管容许应力为20

7、5Mpa×80％=164Mpa，80%为旧管疲劳折减系数)根据以上计算可知，钢管立杆的稳定性符合要求，安全系数164/95.84=1.7，其中未计算剪刀撑重量。　　7、扣件受力分析　　对于底板及腹板位置钢管均采用搭接控制标高，主要依靠扣件进行受力，现我部施工的搭接全部采用三扣件搭接，现对扣件抗滑力进行验算：　　从整体验算结果可知：　　单根钢管承载力为：12.557KN/根　　单个扣件受力为：12.557/3=4.2KN/个　　根据<<扣件式规范〉〉表5.1.7中知：直角扣件、旋转扣件（抗滑）承载力设计值为8.0KN，所以扣件抗滑符合要

8、求，安全系数为：8/4.2=1.9。(二）次不利荷载位置计算距墩轴线1米为次不利荷载位置，该位置渐变长度为5.3m，与跨中截面相接，按最大荷载对该位置进行支架检算，仍按箱梁底宽计算，该断面面积为：12×2.0-（2.0-