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1、斜连续梁桥顶推施工控制山西科技SHANXISCIENCEANDTECHNOLOGY2OO5年第3期5月5日出版●问题探讨斜连续梁桥顶推施工控制张华平田仲初2(长沙理工大学)摘要:文章以采用顶推法施工的张家界澧水大桥为背景,分析了斜度在顶推阶段对土梁内力的影响,进行了顶推仿真计算,并具体阐述施工控制的实施与成果,为同类型的预应力混凝土斜连续梁桥的项推施工监控提供参考.关键词:斜连续梁桥;项推;仿真计算;施工控制中图分类号:TU311文献标识码:A文章编号:1004—6429(2OO5)03—0063—031工程背景张家界
2、澧水大桥是常德至张家界高速公路上的一座特大桥,全桥总宽29m,由两幅分离式桥组成,每幅桥宽14.25m,本桥的特点是8×50m预应力混凝土顶推连续箱梁按斜向70度设计.顶推连续梁为单箱单室直腹式箱形截面.全桥分为l7个节段预制顶推,第1段与第l7段梁为1250em,其余梁段均,500cm.箱梁仅在支座处设置100em厚横隔板,全桥共9道.2控制的目的和意义顶推施工的最大特点是在施工过程中梁体截面的位置不断变化,因此截面的内力也随着不断变化,截面要承受正负交替出现的弯矩;相对正桥而言,斜桥受力更加复杂,在斜支承状态下即使
3、无偏载作用,同一墩上下游支座反力也是不一样的,箱梁截面存在较大的扭曲应力,同时墩梁斜交还可能改变在顶推过程中最大弯矩的数值和出现的截面位置,梁体制作误差,滑道标高误差等均会使斜交箱梁产生不利的附加内力,并造成顶推困难;对于桥墩,由于上下游所受到的摩擦力不均衡,当采用居中牵引时,柔性墩不仅可能受到不平衡的水平力,而且还将受到扭转;斜交箱梁在同一墩上下游滑道处受到的摩擦阻力不一致,顶推过程中,箱梁更加容易发生偏位;过去对斜桥顶推施工没有开展系统的控制工作,使得结构在顶推施工状态和成桥状态受力不明确,斜桥顶推施工技术的推广受
4、到了一定的限制,为此,对斜桥顶推进行系统的施工控制研究,对该类桥梁的设计和施工具有重要的理论价值和实际意义.3斜度在顶推施工阶段对主梁内力的影响为分析桥梁斜度在顶推施工阶段对主梁内力的影响,本文给该桥梁设置了4种不同的斜度进行分析,桥梁斜度分别为0o,20~,45o,60~,弯矩计算结果表1.表1不同斜度的桥梁在顶推阶段截面的弯矩(单位:kin?m)截面距梁体前斜度为o.斜度为20~斜度为45.斜度为60~端的距离(m)最大正弯矩最大负弯矩最大正弯矩最大负弯矩最大正弯矩最大负弯矩最大正弯矩最大负弯矩7.53.350—2
5、.58o3.274—2.6752.979—3.0772.755—3.490103.659—33l53.587—3.3833.309—3.6683.086—3.96ll2.53.898—4,2033.826—4.2373.549—4.3813.3128—4.531154.O41—52453.971—5.1583.7O9—5.o993.5O6—4.856l7.54.164—4.4394.094—4.3893.83o一4.1783.623—4.O66204.187—4.9974.1ll一4.9713.828—4.8593.6
6、37—4.7482254l68—5.4904.O95—54353817—52o73599—4.991254.114—5.8874.013—5.8063.662—5.4763.461—5.17027.53.99l5—6.1703.802—6.0693.535—5.6573.219—5.284303.848—6.3383.759—6.2213.414—5.7553.129—5.34032.53.69l一6.40l3.613—6.2773.3l0—5.7843.057—5.354353.478—6.9853.414—6.76
7、03.168—6.5692.962—6.24837.53.24l一+6.3243.181—6.2o52.989—5.7382.843—5.342403.018—6.2522.975—6.1422.812—5.7132.7oo一5.35242.52.764—6.1942.755—6.09l52.72o一5.70_2.689—5.379452.798—6.1632.789—6.07O2.751—5.7lO2.717—5.404作者简介:1)张华平,男,1977年4月出生,长沙理工大学2O02级桥梁与隧道工程专业在读研究生,
8、410076,长沙市天心区赤岭路45号长沙理工大学西苑三栋726宿舍收稿日期:2005一o4—02顶推施工阶段主梁有两种产生最大负弯矩的情况,情况之一是为导梁接近前方支点时,即最大悬臂状态,另一种情况是导梁到达墩顶后,随着梁体继续向前推移,到达某一特定位置,主梁可能再次出现最大负弯矩值,由表1可知,本桥主梁第二?63?山西科技SH
