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1、【5.1】有一工作平台，如图5」所示。其梁格布置尺寸见图5.6,平台承受板的自重为3.5KN/m2,活荷载为9.5KN/m2（标准值），次梁采用热轧普通工字钢，其规格为I40a,材料是Q235,平台铺板于次梁连牢。试验算次梁的强度和刚度。【解】：由题意知，次梁承受3.0m宽度范围的平台荷载作用，从附表F.4屮查出型钢I40a的自重为67.6kg/m,即0.662KN/m。次梁承受的荷载为（恒、活荷载的分项系数分别取1.2,1.3）:荷载标准值设计值平台板恒荷载3.5KN/m2X3.0m=10.5KN/mX1.2=12.6KN/m平台活荷载9.5KN/m2X3.0m
2、=28.5KN/mX1.3=37.05KN/m次梁自重0.662KN/mX1.2=0.79KN/m合计qk=39.662KN/mq=50.44KN/m次梁内力为Mnn=^/2/8=50.44X678KN•m二226.98KN•mVniax=^//2=50.44X6/2KN二151.32KNb=142mm,t二16.5mm,查附表F.4,型钢I40a的截面特征参数：Iv=21700X104mm4Wv=1090X103mm3,Sx=636X103mm3,h二400mm,tut=10.5mm,r=12.5mmo（1）强度验算1）抗弯强度：最大正应力发生在次梁跨中截面，得
3、maxMmax226.98xlO61.05x1090x10'N/mm2=198.3N/mm2〈f=215N/mm22）抗剪强度：按次梁与主梁叠接，则最大剪应力发生在次梁端部截面，得N/mm2=42.2N/mm2L=(2+2.5/z=(80+2.5X29)mm=152.5mmzyN/mm2=94.5N
4、/mm2仁215N/mm2叫亦_1.0X151.32X103r/,~10.5x152.5该次梁没有弯矩和剪力都同时较大的截面，虽然支座处的剪力和局部承压应力都较大，但弯应力o■二0,故不再计算折算应力。（2）次梁的挠度全部荷载产生的挠度为与=5qf二5T"384EI~38439.662X600032.06x105x21700x1041〈必］二1400~250可变荷载产生的挠度为勺_5QqJ_5T~384W28.5x600()32.06x105x21700x1041〈I吟I二1558^—"300结论：从上述计算结果看出，该平台屮所选择的次梁均能满足强度和刚度要求。【
5、5.2］设计平台梁格，梁格布置尺寸及平台承受的荷载见例题5.1。若平台铺板不与次梁连牢，刚才为Q235,假设次梁的截面为窄翼缘II型钢，规格为IIN496X199X9X14o试验算该次梁。【解】：平台荷载计算同例题5.1。其结果如下荷载标准值设计值平台板恒荷载3.5KN/m2X3.0m=10.5KN/mX1.2=12.6KN/m平台活荷载9.5KN/m2X3.0m=2&5心/mX1.3=37.05KN/m次梁自重（H型钢表查得）0.779KN/mX1.2=0.935KN/m合计qA=39.779KN/mq=50.6KN/m次梁内力为Mnri=^Z2/8=50.6X
6、678KN•m二227.7KN•mVmax=9/72=50.6X6/2KN二151.8KN查附表F.6,HN496X199X9X14的截面特征参数：A=101.3cm2,I=41900X•A104mm4,Wv=1690X103mm3,h=496mm,b=199mm,t,=9mm,12=14mm,iv=4.27cm1.强度验算（1）抗弯强度最大弯应力发生在次梁跨中截面，得max227.7x10°1.05X1690X103N/mm2=128.3N/mm2(f=215N/mm2(2)抗剪强度按次梁与主梁等高连接，最大剪应力发牛在次梁端部截面，假设端部剪力全部由腹板承担，
7、则N/mm2=54.1N/mm2(/',=125N/mm21.5Vmax_1.5X151.8X103饥代(496-2x14)x9此时，次梁通常与主梁的支承加劲肋连接。因此，不必验算次梁支座处的局部承压强度。另外，该次梁没有弯矩和剪力都较大的截面，故不用计算折算应力。2.整体稳定性验算由于平台铺板不与次梁连牢，因此需要计算次梁整体稳定性。对II型钢应按公式_6000x14-199x496(5.24)计算©。=0.85受压翼缘厚度厶是H型钢表中的$值。查附表G.1,得J3b=0.69+0.13g=0.69+0」3x0.85=0.80H型钢是双轴对称截面，1]h=0,人
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