桥面板有效分布宽度

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1、7桥面板有效分布宽度有效分布宽度定义卡曼（T.V.Kármán）理论变分原理法应力函数法各国规范对有效宽度的规定及评述小结本章参考文献板有效分布宽度即为板的有效工作宽度，其概念是一致的。应用此概念，使得设计计算工作大为简化。有效分布宽度定义梁在承受弯矩时，并不是单纯梁肋宽度上承受应力,而是一部分翼缘板也参与工作，只不过远离梁肋的翼板参与工作程度较低,如图所示。基于①初等梁理论仍然适用于梁肋；忽略翼缘板抗弯刚度；沿翼板厚度方向法向力变化不大，是常量不产生翼板屈曲。四条假定即而有效分布宽度为卡曼（T.V.Kármán）理论(1)应力函数选取如图所示，设沿梁长度方向

2、为跨径的连续梁，翼缘板宽度为无限宽,则对于承受余弦荷载及结构均对称于轴，取应力函数为[1]此函数应满足双调和方程求偏导经化简后边界条件有应力函数(2)有效分布宽度分析（a）翼板应变能平面问题的应变能表达式为则由假定③易得到翼板应变能(b）梁肋应变能如果忽略剪力影响，梁肋应变能梁肋承担的弯矩翼板承受的压力板承担的弯矩假定整个截面承受的全部弯矩，在对称情况可写为下列级数支承处的超静定弯矩与加载条件有关的系数由平衡条件令则得到（c）有效分布宽度计算全部应变能则得对于简支梁，当，可导出总应变能的表达式为从，得到取余弦函数所表达的梁的弯矩的首项，则有绕肋形心轴的惯性矩如

3、果表示肋形心处的弯曲应力（按梁考虑），表示翼缘板中面上的应力，从初等梁的理论得到从力的平衡条件，有求解有则比较有（d）连续梁跨中作用集中荷载将集中载化成余弦型荷载，沿用上述分析方法，可得简支梁连续梁对于混凝土，取泊松比则对于钢结构，取泊松比则变分原理法下图所示简支T梁，由第10章知，翼板纵向应力为同理可以推导出其它荷载形式下的表达式（1）形梁如图所示简支形梁，弯矩可用项正弦傅立叶级数表示为同样，艾雷函数可用变量分离原则取如下形式边界条件为应力函数法解上述联立方程组，得到得到沿翼缘板宽度范围积分，得到则有或极端情况：当（2）多梁式简支梁文献[1]按应力函数法求出

4、的值如下表所示附注：①对称加载是指梁肋向同一方向弯曲，反对称加载是每隔一梁肋向同一方向弯曲；②侧向自由是指侧向应力，侧向连续是指梁肋没有侧移；③第①和第⑤图式没有泊松比的作用，因为梁肋可以轴向自由转动，又同样可以侧移，所以没有因压抑产生的应力，故与泊松比无关各种边界情况下的有效分布宽度编号图式边界情况λ1两个梁肋，对称加载侧边自由2多梁肋，对称加载侧边自由3单肋，侧边连续或固结4单肋，侧边自由5双肋，反对称荷载侧边自由6多梁肋，反对称加载侧边连续各国规范对有效宽度的规定及评述各国对T形梁桥的有效工作宽度规定不尽相同，但其值均不能大于主梁间距。中国或或美国或原苏

5、联或对T形楼板为，次梁为德国、希腊、西班牙、捷克或英国、比利时或巴西、澳大利亚意大利或荷兰或波兰瑞典或瑞士或由此可见，用板厚的某个倍数加上加腋宽度表示有效工作宽度似乎是一个趋势，在实际应用中，由于既有集中荷载，又有分布荷载，将荷载换算为三角函数型荷载去寻求翼板的有效分布宽度似乎是合理的。小结有效分布宽度实质上是剪力滞效应的反应，由于目前桥梁设计多用二维平面解析，故荷载的有效分布宽度仍需要计算，不过还有很多深层次问题还不能合理解答，有待进一步研究和探讨。（1）我国规范规定的T梁有效分布宽度为似乎可做如下解释：理论推导中，简支梁的约为0.2主梁梁高与跨径之比约为1

6、/12,约为1/5主梁梁高故（2）有些国家规定，似嫌过大，因为形梁在=时，为0.318（3）由于在实践中，有均布荷载与集中荷载，换算成正弦型荷载（简支梁）或余弦型荷载（连续梁）去寻求翼缘板的有效分布宽度是合理的。（4）我国规范（JTJ023-85）对连续梁：各中间跨正弯矩段取该跨计算跨径的0.2倍边跨正弯矩段取该跨计算跨径的0.27倍；各中间支点负弯矩区段取该支点相邻两跨计算跨径之和的0.07倍这些规定有一定理论依据，但也值得进一步探讨。（5）对于横隔梁的有效分布宽度文献[4]建议取文献[5]建议为此与跨径大小、支承条件等无关，这点也值得探讨本章参考文献[1]

7、张士铎．桥梁设计理论．北京：人民交通出版社，1984．[2]BaiderBakht,LeslieG.Jaeger著．董明译．桥梁简化分析．北京：人民交通出版社，1991．[3]AmericanAssociationofStateHighwayandTransportationofficials(AASHTO).StandardspecificationsforHighwayBridges.16thEd.,Washington.D.C.1996．[4]胡肇滋．桥跨结构简化分析．北京：人民交通出版社，1996．[5]日本国有铁道混凝土结构设计标准和解释．1974