贵溪大桥上部结构设计毕业设计论文

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摘要贵溪大桥位于江西省贵溪市，跨越信江。本次设计的课题是贵溪大桥上部结构设计。对该桥的设计，本着“安全、经济、美观、实用”的原则，先拟定几个方案进行比选。最终，决定采用预应力混凝土简支梁桥为方案进行上部结构设计。设计桥梁跨度为6×36m，桥面宽度为19m，双向四车道。T形主梁采用预制安装。设计过程如下：首先，确定主梁主要构造及细部尺寸，它必须与桥梁的规定和施工保持一致。其次，设计行车道板，计算恒载和汽车荷载内力组合。再次，计算主梁内力、计算预应力筋面积及其布置计算预应力损失，然后进行应力、抗裂性验算和主梁挠度与锚固区局部承压计算。再者，横隔梁的设计及其配筋，绘制影响线及计算内力。最后，就是桥面结构和支座的设计。关键词：简支梁桥；预应力；挠度；抗裂性；VII AbstractGuixibridgeislocatedatGuixi,JiangxiProvince.ThebridgeacrosstheriverofXinjiang.ThisdesigntopicisthesuperstructuredesignofGuixibridge,whendesigningthebridge,withthe"security,economic,aestheticandpractical"principle,first,Icameupwithseveralprogramsandcomparedwiththem.Ultimately,Idecidedtoadoptprestressedconcretebeambridgeforthedesignofsuperstructure.Thespanofbridgeis216m,andthewidthofbridgeis19m,two-way.TheT-shapedmaingirdersareprefabricatedandsetup.Designprocessareasfollows:first,designingthestructureanddetailsizeofmaingirders,itmustbeconsistentwiththerulesandregulationsoftheconstruction.Secondly,designingtheroadway,calculatingconstantloadandautomobileloadcombinations.Again,calculatingtheinternalforce,calculatingprestressedgirderanditslayoutareaandthelossofprestress,thencalculatingthestressandtheanti-cracking,deflectionofgirderandpressureofanchoragezone.Moreover,designingthehorizontalpartitionbeamanditsreinforcement,drawinginfluencelineandcalculatingtheinternalforce.Finally,itisthedesignofthebridgedeckandbearings.Keywords:thebeambridge;prestressingforce;Deflection;Theanti-cracking;VII 毕业设计（论文）原创性声明和使用授权说明原创性声明本人郑重承诺：所呈交的毕业设计（论文），是我个人在指导教师的指导下进行的研究工作及取得的成果。尽我所知，除文中特别加以标注和致谢的地方外，不包含其他人或组织已经发表或公布过的研究成果，也不包含我为获得及其它教育机构的学位或学历而使用过的材料。对本研究提供过帮助和做出过贡献的个人或集体，均已在文中作了明确的说明并表示了谢意。作者签名：　　　　　日　期：　　　　　指导教师签名：　　　　　日　　期：　　　　　使用授权说明本人完全了解大学关于收集、保存、使用毕业设计（论文）的规定，即：按照学校要求提交毕业设计（论文）的印刷本和电子版本；学校有权保存毕业设计（论文）的印刷本和电子版，并提供目录检索与阅览服务；学校可以采用影印、缩印、数字化或其它复制手段保存论文；在不以赢利为目的前提下，学校可以公布论文的部分或全部内容。作者签名：　　　　　日　期：　　　　　VII 目录第一章基本资料11.1概况11.1.1地质条件11.1.2水文条件11.1.3气象条件11.2主要设计技术标准2第二章方案比选32.1比选方案的主要标准32.2方案编制32.3方案比选4第三章主梁设计53.1设计资料53.2横截面布置73.2.1主梁间距和主梁片数73.2.2主梁跨中截面细部尺寸83.3梁毛截面几何特性计算93.3.1截面几何特性93.3.2检验截面效率指标ρ11第四章行车道板计算124.1恒载及其内力124.2汽车荷载产生的内力124.3内力组合14第五章主梁内力计算及配筋155.1恒载内力计算155.2主梁活载横向分布系数计算185.2.1跨中的横向分布系数mc18VII 5.2.2支点的荷载横向分布系数245.2.3横向分布系数汇总255.3活载内力计算265.3.1主梁跨中截面弯矩及剪力265.3.2主梁L/4截面弯矩285.3.3主梁支点截面剪力295.4主梁内力组合315.5预应力钢束的估算及其布置335.5.1跨中截面钢束的估算及确定335.5.2预应力钢束的布置345.5.3非预应力钢筋截面积估算及布置385.6主梁截面几何特性计算395.7持久状况截面承载能力极限状态计算415.7.1正截面承载力计算415.7.2斜截面承载力计算425.8钢束预应力损失估算435.9应力验算505.10抗裂性验算545.11主梁变形（挠度）计算575.12锚固区局部承压计算58第六章横隔梁内力计算及配筋616.1确定作用在横隔梁上的计算荷载616.2绘制中横隔梁的内力影响线626.3绘制剪力影响线636.4截面内力计算646.5内力组合646.6横隔梁截面配筋与验算64第七章桥面结构设计68VII 7.1桥面布置及铺装687.2桥面防水和排水设施697.2.1防水层的设置697.2.2泄水管和排水管的设置697.3桥面伸缩装置707.4人行道、栏杆和灯柱71第八章支座的设计738.1支座分类、原则及布置738.2支座的计算738.2.1确定支座平面尺寸738.2.2确定支座厚度748.2.3验算支座的偏转情况768.2.4验算支座的抗滑稳定性77总结78参考文献80附录81致谢82VII VII 河南理工大学本科毕业设计（论文）周鹏第一章基本资料第一章基本资料1.1概况贵溪大桥位于鹰潭至贵溪的雄鹰大道上，而贵溪市处于信江河拐弯处，河流把半个城市都包围了，贵溪西、南地区往市里走的路线被河流截断，原先架设的一座桥连通市区，现在已经饱经风霜。所以现在为减少原有拱桥的压力，就必须另外再建造一座桥，用来缓解原桥的交通压力，使交通更为畅通无堵。该公路建成后，形成该地区的公路主骨架和快速通道，改善该地区的交通状况和投资环境，有力地支援江西西部落后地区的工业建设。1.1.1地质条件贵溪地质条件比较好。地质条件为：亚粘土部分分布，厚度3～4m；强风化砂岩，全场分布，厚度8～10m；弱风化砂岩，全场分布，厚度6～10m；弱风化断层角砾岩，部分分布，厚度3~4m；变质砂岩以及弱风化片岩，分布至探测深度。1.1.2水文条件根据水文站多年历史统计资料进行分析计算，该桥桥位处百年一遇水位为2.80m。该地区不需要通航，该地区降水量多年平均值为1465.1mm、最大年为2121.7mm、最小年为940.3mm，丰、枯年降水量之比为2.26。其中3～9月的降水量占全年总量的79%，主要降水量为春雨、梅雨和台风雨。而流域的大洪水主要由春雨和台风雨所形成。1.1.3气象条件贵溪市属中亚热带温暖湿润季风气候区，具有四季分明、气候温和、雨量丰沛、日照充裕、无霜期长的特点。在春季因冷暖交替，天气多变；汛期常有暴雨，有时酿成水灾；盛夏酷热；秋季天高气爽；往往有伏、秋旱发生；冬季较温暖、霜雪较少。按气候标准分季，则冬夏长而春秋短（春季70天、夏季120天、秋季62天、冬季113天）年平均气温18.1℃；最热月（7月）平均29.7℃85 河南理工大学本科毕业设计（论文）周鹏第一章基本资料，最冷月（1月）平均5.6℃，年极端最高温度41.0℃（1991年7月23日出现在鹰潭），年极端最低温度-15.1℃（1991年12月29日出现在余江），≥0℃以上的正积温平均为6586.4℃；≥10℃的有效积温达5705.6℃；持续天数平均有252天。无霜期平均达264天。年平均降水量为1889.2毫米，平均降水日数有186天；汛期（4至6月）降水占全年的48.3%，旱季（7-9月）占20%。一日最大降水量为281.2毫米；最长连续阴雨日数为17天，最长无降雨日数为51天。1.2主要设计技术标准1、设计荷载：公路—II级。2、桥梁宽度：全桥采用双向4车道，由7片预应力混凝土T型梁组成，每片T型梁宽：1.6m，梁间缝宽：0.6m，主梁间距：2.2m，人行道宽：1.5m×2=3m，行车道：14m，路肩1×2=2m，所以桥宽为：19.0m。3、桥面铺装及坡度：桥面采用沥青混凝土桥面铺装，厚6cm。桥面设双向横坡，坡度为2.0%。为了排除桥面积水，桥面设置预制混凝土集水井和φ10cm铸铁泄水管，布置在拱顶实腹区段。双向纵坡，坡度为1.5%。4、截面形式：T型梁5、材料：①砼：梁体砼标号C50封端砼标号C50②钢筋：纵向预应力钢筋采用15.2钢绞线（极限抗拉强度1860MPa），普通钢筋采用HRB335钢筋。③锚具：OVM型预应力张拉锚固体系，选用与之配套的YWC型千斤顶。④支座：采用板式橡胶支座。6、设计洪水频率：1/100。85 河南理工大学本科毕业设计（论文）第二章方案比选第二章方案比选2.1比选方案的主要标准桥梁方案比选有四项主要标准：安全，适用，经济与美观，其中以安全与经济为重。积极采用国内外的新结构、新材料、新工艺和新设备，以便于桥梁的建造和架设、减少劳动强度、加快施工进度、提高施工效率、保证工程质量和施工安全。桥梁设计应满足以下几个方面的要求：满足交通功能要求，符合地区的发展规划；桥梁结构造型简洁、美观，尽量采用有特色的新结构；桥型方案要保证受力合理、施工技术可靠、施工方便、反映新的科技成果。2.2方案编制（1）悬臂桥图2.1悬臂桥（2）T型钢构桥图2.2T型钢构桥（3）先简支后连续梁T型梁桥图2.3先简支后连续梁T型梁桥85 河南理工大学本科毕业设计（论文）第二章方案比选（4）斜拉桥图2.4斜拉桥2.3方案比选表2-1方案比选表悬臂桥T形刚构桥预应力混凝土简支T形梁桥斜拉桥适用性1．桥墩上为单排支座，可以减小桥墩尺寸2．主梁高度可较小，降低结构自重，恒载内力减小超静定结构容易受温度、混凝土收缩徐变作用、基础不均匀沉降等影响，容易造成行车不顺1．施工方便。2．适合中小跨径。3．结构尺寸标准化。跨越能力大安全性1．在悬臂端与挂梁衔接处的挠曲线折点不利行车。2．梁翼缘受拉，容易出现裂缝，雨水浸入梁体成为安全隐患建国初期大量采用目前国内大量采用，安全，行车方便。1．行车平稳2．索力调整工序比较繁复，施工技术要求高美观性做成变截面梁较漂亮结构美观结构美观具有现代气息，结构轻盈美观。经济性支架昂贵，维修费用高用钢量大，费用大造价较低，工期较短，安装简便造价最高按桥梁的设计原则，造价低、材料省、施工难度小、劳动力少和桥型美观的方案应优先采用。纵观桥梁的发展，悬臂桥已经基本不采用，由于是跨线桥，跨度不大，斜拉桥一般用于大跨度的跨海、跨河大桥，经过上述方案的比较，决定采用预应力混凝土T形梁桥。85 河南理工大学本科毕业设计（论文）第三章主梁设计第三章主梁设计3.1设计资料（1）设计跨径：标准跨径（墩中心距离）36.00m，简支梁计算跨径(相邻支座中心距离)36-0.5=35.50m，主梁全长36-0.04=35.96m，桥长（六跨）L=36×6=216m。（2）荷载：公路—II级；人群：3kN/m2；每侧栏杆、人行道的重量分别为1.50kN/m和3.6kN/m。（3）设计速度：60km/h；车道数：双向四车道（不设中央分隔带）；桥面净空：设为5m。（4）材料及工艺：混凝土：主梁C50混凝土。钢绞线：预应力钢束采用15.2钢绞线，每束7根，全梁7束；钢筋：直接大于等于12mm的采用HRB335，直径小于12mm的采用HPB235钢筋。采用后张法施工工艺制作主梁。预制时，预留孔道采用内径70mm、外径77mm的预埋金属波纹管成型，钢绞线采用TD双作用千斤顶两端同时装啦，锚具采用夹片式群锚。主梁安装就位后现浇600mm宽的湿接缝，最后施工混凝土桥面铺装层。（5）基本数据（见表3-1）表3-1材料及特性项目符号单位数据C50混凝土立方强度弹性模量轴心抗压标准强度50.0032.4085 河南理工大学本科毕业设计（论文）第三章主梁设计表3-1材料及特性（续表）项目符号单位数据C50混凝土轴心抗拉标准强度轴心抗压设计强度轴心抗拉设计强度2.6522.401.83短暂状态容许压应力20.72容许拉应力1.76持久状态标准荷载组合容许压应力16.20容许主压应力19.44短期效应组合容许拉应力0.00容许主拉应力1.5915.2钢绞线标准强度弹性模量抗拉设计强度最大控制应力186012601395普通钢筋HRB335抗拉标准强度335抗拉设计强度280HPB235抗拉标准强度235抗拉设计强度195材料重度钢筋混凝土钢绞线25.0078.5085 河南理工大学本科毕业设计（论文）第三章主梁设计3.2横截面布置3.2.1主梁间距和主梁片数主梁间距通常应随梁高与跨径的增大而加宽为经济，同时加宽翼板对提高主梁截面效率指标很有效，故在许可的条件下应适当加宽T梁翼板。但标准设计主要为配合各种桥面宽度，使桥梁标准化而采用统一的主梁间距。交通部《公路桥涵标准图》（78年）中，钢筋混凝土和预应力混凝土装配式简支T形梁跨径从16m到50m。在吊装起重量允许时，主梁间距采用1.8~2.2m为宜，过去，我国较多采用1.6m的主梁间距，在主梁间距为2.2m的标准图（JT/GQS025—84）中，其预制宽度为1.6m，吊装后接缝宽为0.6m。考虑人行道适当挑出0.95m，人行道宽为：2×1.5=3.0m，行车道宽：7×2=14m，右侧路肩：1×2=2m，所以桥宽则用八片T型梁，如图3.1。图3.1T型梁桥横断面图（单位：cm）图3.2T型梁桥纵断面图（单位：cm）85 河南理工大学本科毕业设计（论文）第三章主梁设计3.2.2主梁跨中截面细部尺寸（1）主梁预应力混凝土简支梁桥的主梁高度与其跨径之比通常在1/14~1/25，本设计取2.0m。主梁截面细部尺寸：为了增强主梁间的横向连接刚度，除设置端横隔梁外，还设置4片中横隔梁，间距为4×5.92m，共6片。T型梁翼板厚度为15cm，翼板根部加到19cm以抵抗翼缘根部较大弯矩。为了翼板与腹板连接和顺，在截面转角处设置圆角，以减小局部应力和便于脱模。在预应力混凝土梁中腹板处因主拉力很小，腹板厚度一般由布置孔管的构造决定，同时从腹板本身的稳定条件出发，腹板厚度不宜小于其高度的1/15。标准图的T梁腹板厚度均取20cm。腹板高度1460cm。马蹄尺寸基本由布置预应力钢束的需要来确定，实践表明马蹄面积占截面面积的10％～20％为合适。这里设置马蹄宽度为50cm，高度20cm。马蹄与腹板交接处做成45°斜坡的折线钝角，以较小局部应力。这样的配置，马蹄面积占总面积15.75％，按上述布置，可绘出预制梁跨中截面，如图3.3所示。马蹄在离支点支点3m逐渐抬高，在距梁端一倍梁高范围内（200cm）将腹板加厚到与马蹄同宽。变化点截面（腹板开始加厚区）到支点的距离为300cm，中间还设置一节长为200cm的腹板加厚的过渡段，见图3.2。图3.3主梁T型梁横截面图（单位：mm）85 河南理工大学本科毕业设计（论文）第三章主梁设计（2）横隔梁预应力梁的横隔梁与马蹄的斜坡下端齐平，其中部可挖空，以减少质量和利于施工。横隔梁的厚度一般为15~18cm，本设计中横隔梁厚度取15cm。横隔梁的刚度越大，梁的整体性越好，在荷载作用下个主梁越能更好的共同努力受力。端横隔梁是必须设置的，跨中的横隔梁将随跨径的大小宜每隔5.0~10m设置一道，本设计中，每隔5.92m设置一道。3.3梁毛截面几何特性计算3.3.1截面几何特性预制时翼板宽度为1.60m，使用时用2.2m，分别计算这二者的截面特征。可以采用分块面积法和节线法。计算公式如下：毛截面面积：各分块面积对上缘的面积矩：毛截面重心至梁顶的距离：毛截面惯性矩计算用移轴公式：式中：——分块面积；——分块面积的重心至梁顶的距离；——毛截面重心至梁顶的距离；——分块面积对其自身重心轴的惯性矩。中主梁跨中毛截面的几何特性在预制阶段如图3.4及表3-2。图3.4预制梁跨中横截面（单位：mm）85 河南理工大学本科毕业设计（论文）第三章主梁设计表3-2跨中截面(跨中与L/4截面同)毛截面几何特性分块号分块面积(㎝2)yi(cm)Si=Ai*yi(Cm3)(ys-yi)(cm)Ix=(ys-yi)2(Cm4)Ii(Cm4)①24007.51800073.475129.54×1050.45×105②11216.31825.664.6754.684×1050.000995×105③330097.5321750-16.0258.4744×10574.869×105④22517038250-89.02517.8322×1050.0281×105⑤1000190190000-109.025118.8645×1050.333×105合计中主梁跨中毛截面的几何特性在使用阶段如图3.5及表3-3。图3.5使用阶段跨中横截面（单位：mm）边主梁截面与中主梁的翼缘宽度有差别，翼缘190cm，如图3.6，图3.6左边主梁（单位：mm）85 河南理工大学本科毕业设计（论文）第三章主梁设计表3-3中主梁跨中毛截面的几何特性分块号分块面积(㎝2)yi(cm)(Cm3)(ys-yi)(cm)Ix=(ys-yi)2(Cm4)Ii(Cm4)①33007.52475065.144140.043×1050.6187×105②11216.31825.656.3443.5556×1050.000995×105③330097.5321750-24.85620.388×10574.869×105④22517038250-97.35621.3259×1050.0281×105⑤1000190190000-117.356137.7243×1050.333×105合计3.3.2检验截面效率指标ρ以跨中截面为例：根据设计经验，预应力混凝土T型梁在设计时，检验截面效率指标取＝0.45～0.55，且较大者亦较经济。上述计算表明，初拟的主梁跨中截面是合理的。85 河南理工大学本科毕业设计（论文）第四章行车道板计算第四章行车道板计算T梁翼板构成铰接悬臂板，荷载为公路—Ⅱ级，桥面铺装6cm沥青混凝土。4.1恒载及其内力以纵向1m宽的板条进行计算（1）每延米板上的恒载g：桥面铺装层T梁翼板自重式中——自承托起点至肋中心线之间板的任一验算截面的计算高度；——不计承托时板的厚度；——自承托起点至肋中心线之间的任一验算截面的水平距离；——承托下缘与悬臂板底得夹角，当>1/3时，取1/3。合计：（2）每延米宽板条的恒载内力弯矩剪力4.2汽车荷载产生的内力将加重车后轮作用于铰缝中轴上（见图4.1），后轴作用力为P＝2×120kN，轮压分布宽度如图4.2所示。对于汽车后轮的着地长度为，（由《桥规》查得），则得：85 河南理工大学本科毕业设计（论文）第四章行车道板计算图4.1悬臂板计算图式图4.2汽车计算图式荷载对于悬臂根部的有效分布宽度：式中：d——最外两个荷载的中心距离。冲击系数（在桥面板内力计算中通常为0.3）作用于每延米宽板条上的弯矩为：作用于每延米宽板条上的剪力为：85 河南理工大学本科毕业设计（论文）第四章行车道板计算4.3内力组合①承载能力极限状态内力组合计算（表4-1）表4-1承载能力极限状态内力组合计算基本组合所以，行车道板的设计内力为②正常使用极限状态内力组合计算（表4-2）表4-1承载能力极限状态内力组合计算基本组合85 河南理工大学本科毕业设计（论文）第五章主梁内力计算及配筋第五章主梁内力计算及配筋5.1恒载内力计算（1）主梁预制时的自重（一期恒载）g1：此时翼板宽1.60m①按跨中截面计算，主梁每延米自重（即先按等截面计算）中主梁：0.7037×25＝17.5925(0.7037为Am，25为50号混凝土的容重，单位)内、外边梁：②由马蹄增高所增加的重量折成每延米重：③由梁端腹板加宽所增加的重力折算成恒载集度：主梁端部截面如图5.15.1主梁端部截面（单位：mm）85 河南理工大学本科毕业设计（论文）第五章主梁内力计算及配筋④边主梁的横隔梁：内横隔梁体积（见图5.2）：图5.2内横隔梁图（单位：mm）端横隔梁体积（见图5.3）：图5.3端横隔梁图（单位：mm）85 河南理工大学本科毕业设计（论文）第五章主梁内力计算及配筋⑤每延米自重总和中主梁：内、外边梁：（2）桥面板间接头（第二期恒荷载）中主梁外边梁：（3）栏杆、人行道、桥面铺装（三期恒载）：桥面坡度以盖梁做成斜面坡找平，桥面铺装厚度取6cm，沥青混凝土的重力密度取γ=23。一侧栏杆1.5，一侧人行道3.60；外边梁中梁（4）主梁恒载总和（见表5-1）表5-1主梁恒载总和荷载第一恒载第一恒载第一恒载总和g外边梁22.33811.1257.1730.6331中主梁21.03322.253.03626.3192（5）主梁恒载内力计算见图5.4，设为计算截面离左支点的距离，并令，则：主梁弯矩和剪力的计算公式分别为：85 河南理工大学本科毕业设计（论文）第五章主梁内力计算及配筋图5.4恒载内力计算图恒载内力计算见表5-2。5.2主梁活载横向分布系数计算5.2.1跨中的横向分布系数mc主梁间在翼缘板及横隔梁采用湿接，而且桥宽跨比为19/36=0.527，当小于或接近0.5时，可选用偏心压力法来绘制横向影响线和计算横向分布系数mc。（1）计算几何特性①主梁抗弯惯距由上表3-2可得：主梁的比拟单宽抗弯惯矩：②主梁的抗扭惯距对于T型梁截面，抗扭惯矩可近似按下列公式计算：85 河南理工大学本科毕业设计（论文）第五章主梁内力计算及配筋表5-2恒载内力计算项目跨中四分点支点跨中四分点支点0.50.2500.50.2501/2α(1－α)0.1250.093801/2(1－2α)00.250.5第一期恒载（kN/m）边梁g1=22.33813518.9492640.61900198.251396.50中梁g1=21.03323313.3862486.36500186.670373.34第二期恒载（kN/m）边梁=1.125177.223132.988009.98519.97中梁=2.25354.445265.9760019.96939.94第三期恒载（kN/m）边梁=7.171129.499847.5760063.634127.27中梁=3.036478.265358.8900026.94553.89总和＋+（kN/m）边梁g=30.63314825.6713621.18300271.869543.74中梁g=26.31924146.0963111.23100233.583476.17式中：、——相应为单个矩形截面宽度和厚度；——矩形截面抗扭刚度系数；85 河南理工大学本科毕业设计（论文）第五章主梁内力计算及配筋——梁截面划分为单个矩形截面的个数。对于翼板：查表对于梁肋：查表对于马蹄：查表矩形截面抗扭刚度系数计算表b/t1.01.51.752.02.53.04.06.08.010∞c0.1410.1960.2140.2990.2490.2630.2810.2990.3070.3130.33…故主梁抗扭惯矩为③抗扭修正系数β由于偏心压力法忽略了主梁的抵抗扭矩，导致了边梁受力的计算结果偏大，为了弥补不足，采用考虑主梁抗扭刚度的修正偏心压力法。抗扭修正系数β其中对于简支梁桥，主梁的截面均相同，即85 河南理工大学本科毕业设计（论文）第五章主梁内力计算及配筋；梁数n=8，并取G=0.425E，代入公式的表达式，得：④计算横向影响线竖标值对于I号边梁考虑抗扭修正后的横向影响线竖标值为：所以可得：计算所得的值列于表5-3内。表5-3横向影响线竖坐标值梁号IIIIIIV7.75.53.31.10.4070.2690.1770.131-0.157-0.0190.0730.119⑤计算荷载横向分布系数I号边梁的横向影响线和布载图式如图5.5所示设影响线零点离I号梁轴线的距离为x’，则：解得：则荷载横向分布系数为：汽车荷载：85 河南理工大学本科毕业设计（论文）第五章主梁内力计算及配筋图5.5修正偏压法mc计算图式按《桥规》4.3.1条，当车道数大于2时，需要进行车道折减。三车道折减系数为0.78，四车道折减系数为0.67，但折减后的值不小于两行车队布载时的计算结果。85 河南理工大学本科毕业设计（论文）第五章主梁内力计算及配筋4车道：3车道：2车道：所以，I号梁汽车荷载横向分布系数取人群荷载：II、III、IV号梁的横向分布系数同理计算得（见表5-4）：II号梁汽车荷载：人群荷载：III号梁汽车荷载：人群荷载：IV号梁汽车荷载：85 河南理工大学本科毕业设计（论文）第五章主梁内力计算及配筋人群荷载：表5-4II、III、IV号梁的横向分布系数梁号汽车荷载作用点相应影响线竖标值10.4000.3340.2860.2200.1730.1070.0590.00730.620.44520.2650.2320.2070.1740.1490.1160.0910.0580.4390.29730.1760.1630.1540.1420.1330.1210.1120.1000.3690.18440.1310.1290.1280.1270.1260.1240.1230.1220.3380.1325.2.2支点的荷载横向分布系数如图5.6所示，按杠杆原理法绘制荷载横向影响线并进行布载，1号梁活载的横向分布系数可计算如下：⑴对于I号梁：⑵对于II号梁：可知，III、IV、V、VI、VII号梁与II号梁横向分布系数相同。85 河南理工大学本科毕业设计（论文）第五章主梁内力计算及配筋⑶对于VIII号梁：汽车和挂车的横向分布系数与I号梁相同，图5.6支座处荷载横向分布系数计算图5.2.3横向分布系数汇总横向分布系数汇总（见表5-5）。表5-5横向分布系数汇总荷载类别I号梁II号梁III号梁IV号梁车辆荷载0.620.5010.4390.7960.3690.7960.3380.796人群0.4451.5230.29700.18400.132085 河南理工大学本科毕业设计（论文）第五章主梁内力计算及配筋5.3活载内力计算在活载内力计算中，这个设计对于横向分布系数的取值做如下考虑：计算主梁活载弯矩时，均采用全跨统一的横向分布系数mc。采用影响线直接加载求活载内力，计算公式为：式中S——所求截面的弯矩或剪力；——汽车冲击系数，挂车按1计算；——多车道桥涵的汽车荷载折减系数；——沿桥跨纵向与荷载位置对应的横向分布系数；——车辆荷载的轴重；——沿桥跨纵向与荷载位置对应的内力影响线坐标值。汽车冲击系数：则5.3.1主梁跨中截面弯矩及剪力㈠在计算主梁弯矩时，对跨中的荷载横向分布系数与跨内其他他各点上的荷载横向分布系数是采用相同的值。图5.8为简支梁中跨截面弯矩影响线和车道荷载的最不利位置图。85 河南理工大学本科毕业设计（论文）第五章主梁内力计算及配筋图5.8跨中弯矩计算公路II级集中荷载计算计算弯矩效应时计算剪力效应时车道均布荷载人群荷载标准值为3.0（当桥梁计算跨径小于或等于50m时）⑴I号梁跨中弯矩：汽车荷载由式，并且不考虑冲击力的影响，则人群荷载跨中弯矩为：85 河南理工大学本科毕业设计（论文）第五章主梁内力计算及配筋⑵II号梁跨中弯矩：汽车荷载人群荷载㈡跨中剪力计算⑴I号梁跨中剪力汽车荷载人群荷载⑵II号梁跨中汽车荷载人群荷载5.3.2主梁L/4截面弯矩可按同样的方法作出L/4处截面的弯矩影响线，如图5.9所示，将荷载布置在最不利位置来计算。85 河南理工大学本科毕业设计（论文）第五章主梁内力计算及配筋图5.9L/4弯矩计算⑴I号梁L/4弯矩：汽车荷载人群荷载⑵II号梁L/4弯矩：汽车荷载人群荷载5.3.3主梁支点截面剪力⑴I号梁支点截面剪力计算。85 河南理工大学本科毕业设计（论文）第五章主梁内力计算及配筋图5.10a为主梁纵断面图；图5.10b为汽车荷载作用下支点剪力的荷载横向分布系数沿跨长分布图；图5.10d为支点见面剪力影响线图。荷载横向分布系数变化区段附加三角重心处对应的支点剪力影响竖标为：图5.10汽车支点荷载支点剪力计算汽车荷载的支点剪力为：不考虑冲击力的影响，则人群荷载支点剪力为：85 河南理工大学本科毕业设计（论文）第五章主梁内力计算及配筋图5.11人群荷载支点剪力计算图⑵II号梁支点截面剪力计算。汽车荷载的支点剪力为：人群荷载支点剪力为：5.4主梁内力组合钢筋混凝土及预应力混凝土梁式桥，当按承载能力极限状态设计时，作用效应组合按表2-3-1《桥梁工程》规定采用。预应力简支梁中I号边梁的内力汇总见表5-6。85 河南理工大学本科毕业设计（论文）第五章主梁内力计算及配筋表5-6I号边梁的内力汇总序号荷载类别弯矩M()剪力Q（）梁端四分点跨中梁端跨中（1）结构自重03621.184825.67543.740（2）汽车荷载01818.412424.60264.92127.43（3）人群荷载0236.59315.4649.108.89（4）1.2×（1）04345.425790.80652.490（5）1.4×（2）02545.773394.44370.89178.40（6）0.8×1.4×（3）0264.98353.3254.9910.00（7）07156.179538.561078.37188.40预应力简支梁中II号中梁的内力汇总见表5-7。表5-7II号中梁的内力汇总序号荷载类别弯矩M()剪力Q（）梁端四分点跨中梁端跨中（1）结构自重03111.234146.10476.170（2）汽车荷载01287.551716.77285.5798.56（3）人群荷载0157.91210.5419.995.93（4）1.2×（1）03733.484975.32571.400（5）1.4×（2）01802.572403.48399.80137.98（6）0.8×1.4×（3）0176.86235.8022.396.64（7）05712.917914.60993.59144.6285 河南理工大学本科毕业设计（论文）第五章主梁内力计算及配筋5.5预应力钢束的估算及其布置5.5.1跨中截面钢束的估算及确定《公桥规》规定，预应力梁应满足正常使用极限状态的应力要求和承载能力极限状态的强度要求。以下就跨中截面在各种作用效应组合下，分别按照上述要求对主梁所需要的钢束数进行估算，并且按照这些估算的钢束数确定主梁。1、按正常使用极限状态的应力要求估算钢束数对于简支梁带马蹄的T型截面，当截面混凝土不出现拉应力控制时，则得到钢束数n的估算公式：式中：——持久状态使用荷载产生的跨中弯矩标准组合值，；C1——与荷载有关的经验系数，对于公路—II级，取C1=0.51；——钢绞线截面积，一根钢绞线的截面积是1.40，即：=8.4cm2——钢绞线的标准强度，=1860；——上核心距，在前以算出=42.76cm；——钢束偏心距，初估=15cm；已计算出前面出，则钢束偏心距为：按最大跨中弯矩值（I号梁）计算：2、按承载能力极限状态的应力要求估算钢束数根据极限状态的应力计算图式，受压区混凝土达到极限强度，应力图式呈矩形，同时预应力钢束也达到设计强度，则钢束的估算公式为：85 河南理工大学本科毕业设计（论文）第五章主梁内力计算及配筋式中：——承载能力极限状态的跨中最大弯距值；——经验系数，一般取0.75~0.76，本设计中取；——预应力钢绞线的设计强度。根据上述两种极限状态，取钢束数。5.5.2预应力钢束的布置1、跨中截面预应力钢束的布置对于跨中截面，在保证布置预留管道构造要求的前提下，尽可能使钢束群重心的偏心距大些。设计中采用内径70mm，外径77mm的预埋铁皮波纹管，《公路钢筋混凝土及预应力混凝土桥涵设计规范》（JTGD62-2004）9.1.1条规定，管道至梁底和梁侧净距不应小于3cm及管道直径的；9.4.9条规定，水平净距不应小于4cm，且不宜小于管道直径的0.6倍。在竖直方向可叠加。根据以上规定，跨中截面的细部构造如图5.12所示。图5.12钢束布置图（单位：mm）由此可直接得出钢束重心至梁底距离为：85 河南理工大学本科毕业设计（论文）第五章主梁内力计算及配筋2、锚固端截面预应力钢束的位置对于锚固端截面，钢束布置考虑下述两方面：一预应力钢束合力重心尽可能靠近截面形心，使截面均匀受压；二考虑锚固头布置的可能性，以满足张拉操作方便的要求。钢束群重心至梁底距离为：钢束锚固端截面几何特性见表5-8。表5-8钢束锚固端截面几何特性分块名称Ai1yi2Si3=1×2Ii4di=ys-yi5I=Aid2i6I=Ix+Ii7=4+6翼板33007.5247506187573.61787596817937843承托2415.6374.44.665.5102966102970.6腹板9250107.599437526381770.8-26.4644688032828650.8汇总12574--1019499.426443650.4--2442581450869464.4（注：表中）故计算得：说明该钢束群重心处于截面的核心范围内。3、钢束弯起角和线性的确定确定钢束弯起角时，既要照顾到由其弯起产生足够的竖向预剪力，又要考虑到所引起的摩擦预应力损失不宜过大。在设计中钢束弯起角和相应的弯曲半径见表5-9。为了简化计算和施工，所有钢束布置线形均为直线加圆弧，并且整根钢束都布置在同一个竖直面内。85 河南理工大学本科毕业设计（论文）第五章主梁内力计算及配筋4、钢束计算（1）计算钢束弯起点和弯止点分别至跨中截面的水平距离锚固点到制作中心线的水平距离：N1=N2=300-100×tan8=286mmN3=N4=300-500×tan8=230mmN5=300-800×tan8=188mmN6=300-1100×tan8=145mmN7=300-1400×tan8=103mm钢束弯起布置如图5.13所示。由确定导线点距锚固点的水平距离，由确定弯起点至导线点的水平距离，所以弯起点至锚固点的水平距离为，则弯起点至跨中截面的水平距离为。根据圆弧切线的性质，图中弯止点沿切线方向至导线点的距离与弯起点至导线点的距离相等，所以弯止点至导线的水平距离为，则弯止点至跨中截面的水平距离为。由此可计算出个各钢束的控制点位置，各钢束的控制参数见表5-9。85 河南理工大学本科毕业设计（论文）第五章主梁内力计算及配筋图5.13钢束计算图（单位：mm）N1、N2号钢束计算如下同理可计算得其他控制点位置，将各钢束的控制参数汇总于表5-9。表5-9各钢束的控制要素参数表钢束号升高值y(mm)弯起角θ（゜）弯起半径R（mm）支点至锚固的水平距离d弯起点距离中截面水平距离至导线点的水平距离弯止点至跨中距离N713008500001035107349612065N612008450001456211314612473N510008300001888724209912902N4、N360082500023011963174815442N2、N130082000028613791139916575（2）各截面钢束位置及其倾角计算钢束上任一点i离梁端距离及该处钢束的倾角，式中为钢束弯起前重心至梁底的距离；为点所在的计算截面处钢束位置的升高值。计算时，首先应判断出i点所在处得区段，然后计算及，即当时，i点位于直线段还未弯起，，故；当时，i点位于圆弧弯曲段，及按下式计算，即当时，i点位于靠近锚固端的直线段，此时，按下式计算，即85 河南理工大学本科毕业设计（论文）第五章主梁内力计算及配筋各截面钢束位置及其倾角计算值详见表5-10。表5-10各截面钢束位置（）及其倾角（）计算表计算截面钢束编号（mm）（mm）（mm）（mm）（mm）跨中截面（I-I）N751076958为为负值，钢束尚未弯起00100N662116261N587244178N3，N4119633479N1，N2137912784L/4截面N7510769583768<69584.322142242N6621162612664<62613.39479179N587244178151<41780.2880.38100.38N3，N4119633479为负值00100N1，N2137912784为负值00100变化点截面N7510769589643>695889391039N6621162618539>62618818918N5872441786036>41788613713N3，N41196334792787<34796.401123223N1，N2137912784959<27842.74823123支点截面N75107695812643>6958816251725N66211626111539>6261815051605N5872441789026>4178813901490N3，N41196334795787>34798679779N1，N21379127843959>278483964965.5.3非预应力钢筋截面积估算及布置按构件承载能力极限状态要求估算非预应力钢筋数量：在确定预应力钢筋数量之后，非预应力钢筋根据正截面承载能力极限状态的要求来确定。设预应力钢筋和非预应力钢筋的合力点到截面底边的距离为。（1）判断T形截面类型85 河南理工大学本科毕业设计（论文）第五章主梁内力计算及配筋故属于第一类T形截面（2）求受压区高度计算受压区高度，即，求得则根据正截面承载力计算需要的非预应力钢筋截面面积为所以不需要配置非预应力钢筋。5.6主梁截面几何特性计算后张法预应力混凝土梁主梁截面几何特性应根据不同的受力阶段分别计算。在张拉钢束时管道尚未压浆，由预应力引起的应力按构件混凝土净截面计算；在实用阶段，管道以压浆，钢束在混凝土之间已经有很强的粘结力，故按换算截面计算。（1）主梁预制并张拉预应力钢筋主梁混凝土达到设计强度的90%后，进行预应力的张拉，此时管道尚未压浆，所以其截面特性为计入非预应力钢筋影响（将非预应力钢筋换算成混凝土）的净截面，该截面的截面特性计算中应扣除预应力管道的影响，T梁翼板宽度为1600mm。（2）灌浆封锚，主梁吊装就位并现浇600mm湿接缝预应力钢筋张拉完成并进行管道压浆、封锚后，预应力钢筋能够参与截面受力。主梁吊装就位后现浇600mm湿接缝，但湿接缝还没有参与截面受力，所以，此时的截面特性计算采用计入非预应力钢筋和预应力钢筋影响的换算截面，T梁翼板宽度仍为1600mm。（3）桥面、栏杆及人行道施工和营运阶段桥面湿接缝结硬后，主梁即为全截面参与工作，此时截面特性计算采用计入非预应力钢筋和预应力钢筋影响的换算截面，T梁翼板有效宽度为2200mm。85 河南理工大学本科毕业设计（论文）第五章主梁内力计算及配筋截面几何特性的计算可以列表进行，以第一阶段跨中截面为例计算于表5-11中，同理，可求得其它受力阶段控制截面几何特性如表5-12。表5-11第一阶段跨中截面几何特性计算分块名称分块面积重心至梁顶离对梁顶边的面积矩自身惯性矩截面惯性矩混凝土全截面810-18.2预留管道面积1900-1108.2净截面面积791.8表5-12各控制截面不同阶段的截面几何特性汇总受力阶段计算截面阶段Ⅰ：孔道压浆阶段跨中截面791.81208.21108.2L/4截面792.61207.41063.1变化点截面793.81206.2696.9支点截面808.81191.272.2阶段Ⅱ：管道结硬后至湿接缝结硬前跨中截面839.81160.21060.2L/4截面837.61162.4849.2变化点截面834.31165.7486.2支点截面851.41148.6170.7阶段Ⅲ：湿接缝结硬后跨中截面825.61174.41197.3L/4截面821.31178.71019.785 河南理工大学本科毕业设计（论文）第五章主梁内力计算及配筋变化点截面817.61182.4756.5支点截面749.81250.2339.65.7持久状况截面承载能力极限状态计算5.7.1正截面承载力计算一般取弯矩最大的跨中截面进行正截面承载力计算。（1）求受压区高度先按第一类T形截面梁，略去构造钢筋的影响，由式式中——普通钢筋抗拉强度设计值——普通钢筋面积——预应力钢筋抗拉强度设计值——预应力钢筋总面积——混凝土轴心抗拉强度设计值先按第一类T形截面梁，略去构造钢筋影响，由上式计算混凝土受压区高度，即受压区全部位于翼缘板内，说明是第一类T形截面梁。（2）正截面承载力计算预应力钢筋和非预应力钢筋的合力作用点到截面底边的距离（a）为故，又已知，跨中截面弯矩组合设计值。又截面抗弯承载力有公式85 河南理工大学本科毕业设计（论文）第五章主梁内力计算及配筋即有：跨中截面正截面承载力满足要求。5.7.2斜截面承载力计算预应力混凝土简支梁应对按规定需要验算的各个截面进行斜截面抗剪验算，以下以支座处的斜截面为例进行斜截面抗剪承载力验算。首先，根据公式进行截面抗剪强度上、下限复核，即式中：——验算截面处剪力组合设计值——混凝土立方体抗压强度标准值——腹板宽度——相应于剪力组合设计值处截面的有效高度——预应力提高系数。对于预应力混凝土受弯构件，——混凝土抗拉强度设计值此处，式中的,，；即子纵向受拉钢筋合力点（包括预应力钢筋和非预应力钢筋）至混凝土受压边缘的距离，这里纵向受拉钢筋合力点距离截面下缘的距离为所以，。故，计算表明，截面尺寸满足要求，但需要配置抗剪钢筋。斜截面抗剪承载力按下式计算，即85 河南理工大学本科毕业设计（论文）第五章主梁内力计算及配筋式中式——斜截面受压端正截面上由作用（或荷载）产生的最大剪力组合设计值（）——斜截面内混凝土和箍筋共同的抗剪承载力设计值（）——与斜截面相交的预应力弯起钢筋抗剪承载力设计值（）式中——异号弯矩影响系数，=1.0——预应力提高系数，=1.25——受压翼缘的影响系数，。箍筋选用双肢直径为10mm的HPB235钢筋，箍筋抗拉强度设计值，间距为，则，故所以，端部截面处斜截面抗剪满足要求。非预应力构造钢筋作为承载力储备，未予考虑。5.8钢束预应力损失估算1）预应力钢筋张拉（锚下）控制应力按《公路桥规》规定采用公式85 河南理工大学本科毕业设计（论文）第五章主梁内力计算及配筋2）钢束应力损失（1）预应力钢筋与管道间摩擦引起的预应力损失由公式式中——钢筋与管道壁间的摩擦系数——从张拉端至计算截面间管道平面曲线的夹角之和，即曲线包角，按绝对值相加，单位以弧度计；如管道为竖平面内和水平面内同时弯曲的三维空间线管道，则可按下式计算——分别为在同段管道水平面内的弯曲角和竖向平面内的弯曲角——从张拉端至计算截面的管道长度在构件纵轴上的投影长度，或为三维空间曲线管道的长度，以m计；——管道每米长度的局部偏差对摩擦的影响系数。对于跨中截面：；为锚固点到支点中线的水平距离；经查表；这里N1到N7只有竖弯，其角度为，故空间转为跨中截面各钢束摩擦应力损失值见下表5-13。表5-13跨中应力损失值钢束编号弧度N1、N280.13960.034918.0360.02710.0601139583.84N3、N480.13960.034917.9800.02700.0600139583.70N580.13960.034917.9380.02700.0600139583.70N680.13960.034917.8950.02680.0598139583.42N780.13960.034917.8530.02680.0598139583.42平均值83.62同理，可算出其它控制截面处的值。各截面摩擦应力损失值的平均值85 河南理工大学本科毕业设计（论文）第五章主梁内力计算及配筋的计算结果，列于下表5-14。表5-14的平均值截面跨中变化点支点平均值83.6258.0621.230.4（2）锚具变形、钢丝回缩引起的应力损失计算锚具变形、钢筋回缩引起的应力损失，后张法曲线布筋的构件应考虑锚固后及反摩阻的影响。首先根据公式计算反摩阻影响长度，即式中——张拉端锚具变形值——预应力钢筋的弹性模量——单位长度有管道摩擦引起的预应力损失；为张拉端锚下张拉控制应力；为扣除沿途管道摩擦损失后锚固端预拉应力，；为张拉端至锚固端的距离，这里的锚固端为跨中截面。经查表（《结构设计原理》附表2-6）夹片式锚具顶压张拉时为4mm。将各束预应力钢筋的反摩阻影响长度列表计算于下表5-15。表5-15反摩阻影响长度计算钢束编号N1、N2139583.841311.16180360.00464812954N3、N4139583.701311.30179800.00465512945N5139583.701311.30179380.00466612929N6139583.421311.58178950.00466212935N7139583.421311.58178530.0046731292085 河南理工大学本科毕业设计（论文）第五章主梁内力计算及配筋求得后可知三束预应力钢绞线均满足，所以距张拉端为x处的截面由锚具变形和钢筋回缩引起的考虑反摩阻后的预应力损失按下式计算，即式中的为张拉端由锚具变形引起的考虑反摩阻后的预应力损失，。若则表示该截面不受反摩阻影响。将各控制截面的计算列于下表5-16。表5-16锚具变形引起的应力损失截面钢束编号各控制截面平均值跨中截面N1、N21803612954120.42截面不受反摩阻影响0N3、N41798012945120.52N51793812929120.65N61789512935120.61N71785312920120.75截面N1、N2916112954120.4235.2636.09N3、N4910512945120.5235.75N5906312929120.6536.08N6902012935120.6136.50N7897812920120.7536.84变化点截面N1、N2328612954120.4289.8790.85N3、N4323012945120.5290.45N5318812929120.6590.90N6314512935120.6191.29N7310312920120.7591.75支点截面N1、N228612954120.42117.76118.82N3、N423012945120.52118.38N518812929120.65118.90N614512935120.61119.26N710312920120.75119.79（3）预应力钢筋分批张拉时混凝土弹性压缩引起的应力损失85 河南理工大学本科毕业设计（论文）第五章主梁内力计算及配筋混凝土弹性压缩引起的应力损失取按应力计算需要控制的截面进行计算。对于简支梁可取截面按下式进行计算，并以其计算结果作为全梁各截面预应力钢筋应力损失的平均值。可直接按简化公式进行计算，即式中——张拉批数，；——预应力钢筋弹性模量与混凝土弹性模量之比，按张拉时混凝土的实际强度等级计算；假定为设计强度的90%，即，经查表得：，故——全部预应力钢筋（m批）的合力在其作用点（全部预应力钢筋重心点）处所产生的混凝土正压力，,截面特性按前表第一阶段取用；其中，由前面计算出截面处得预应力损失，所以，（4）钢筋松弛引起的预应力损失采用超张拉工艺的低松弛钢绞线，由钢筋松弛引起的预应力损失按下式进行计算，即式中——张拉系数，采用超张拉时，——钢筋松弛系数，低松弛钢绞线，；——传力锚固时的钢筋应力，，这里仍采用截面的应力值作为全梁的平均值计算，故有85 河南理工大学本科毕业设计（论文）第五章主梁内力计算及配筋所以，（5）混凝土收缩、徐变引起的预应力损失混凝土收缩、徐变终极值引起的受拉区预应力钢筋的应力损失可按下式计算，即式中、——加载龄期为时混凝土收缩应变终极值和徐变系数终极值；——加载龄期，即达到设计强度为90%的龄期，近似按标准养护条件计算则有：，则可得；对于二期恒载的加载龄期，假定。由于该地区相对湿度大概为75%，其构件理论厚度，由此可查表12-3（《结构设计原理》），得相应的徐变系数终极值为，；混凝土收缩应变终极值为。为传力锚固时在跨中和截面的全部受力钢筋截面重心处，由、、所引起的混凝土正应力的平均值。考虑到加载龄期不同，按徐变系数变小乘以折减系数。计算和引起的盈利时采用第一阶段截面特性，计算引起的应力时采用第三阶段截面特性。跨中截面截面85 河南理工大学本科毕业设计（论文）第五章主梁内力计算及配筋所以（未计构造钢筋影响），取跨中与截面的平均值计算，则有跨中截面截面所以将以上各项代入即得现将各截面钢束应力损失平均值及有效应力汇总于表5-17中。85 河南理工大学本科毕业设计（论文）第五章主梁内力计算及配筋表5-17各截面钢束应力损失平均值及有效应力汇总预加应力阶段使用阶段钢束有效应力预加力阶段使用阶段跨中截面83.62084.04167.6626.34149.60175.941227.341051.75截面58.0636.0984.04178.1926.34149.60175.941216.811040.87变化点截面21.2390.8584.04192.1226.34149.60175.941202.881026.94支点截面0.4118.8284.04199.2626.34149.60175.941195.741019.805.9应力验算1）短暂状况的正应力验算（1）构件在制作、运输及安装等施工阶段，混凝土强度等级为C50。在预加力和自重作用下的截面边缘混凝土的法向压应应符合式要求。（2）短暂状况下梁跨中截面上下缘的正应力上缘：下缘：其中，。截面特性取用表6-4中第一阶段的截面特性。代入上式得2）持久状况的正应力验算（1）截面混凝土的正应力验算对于预应力混凝土简支梁的正应力由于配设曲线筋束的关系，应取跨中、L/4，支点及钢束突然变化处分别进行验算。按下式计算85 河南理工大学本科毕业设计（论文）第五章主梁内力计算及配筋此时有，，，跨中截面混凝土上边缘压应力计算值为所以，持久状况下跨中截面混凝土正应力验算满足要求。（2）持久状况下预应力钢筋的应力验算由二期恒载及活载作用产生的预应力钢筋截面重心处得混凝土应力为钢束应力为所以，持久状况下预应力钢筋应力满足要求。3）持久状况下的混凝土主应力验算取剪力和弯矩都有较大的变化点截面进行计算。（1）截面面积计算按图5.14进行计算。其中计算点分别取上梗肋a-a处，第三阶段截面重心轴处及下梗肋b-b处。85 河南理工大学本科毕业设计（论文）第五章主梁内力计算及配筋图5.14变化点截面（单位：mm）现以第一阶段截面梗肋a-a以上面积对净截面重心轴的面积矩计算：同理可计算得，不同计算点处得面积矩，现汇总于表5-18。表5-18面积矩计算表截面类型第一阶段净截面对其中心轴（重心轴位置x=793.8）第一阶段净截面对其中心轴（重心轴位置x=834.3）第一阶段净截面对其中心轴（重心轴位置x=817.6）计算点位置a-ab-ba-ab-ba-ab-b面积矩符号面积矩（2）主应力计算计算上梗肋处a-a（见图5.14）的主应力。①剪应力剪应力的计算按下式进行，其中为可变作用引起的剪力标准组合，计算可得，，，，，，。85 河南理工大学本科毕业设计（论文）第五章主梁内力计算及配筋所以有②正应力③主应力同理可得，及下梗肋的主应力如表5-19。85 河南理工大学本科毕业设计（论文）第五章主梁内力计算及配筋表5-19变化点截面主应力计算表计算纤维面积矩（）剪应力正应力主拉应力（）第一阶段净截面第二阶段换算截面第三阶段换算截面0.5895.536-0.0628.360.6275.142-0.0755.2170.3864.257-0.0354.292（3）主压应力混凝土的主压应力极限值，与表5-18结果比较，可见主压应力计算值均小于极限值，满足要求。（4）主应力验算将表（5-19）中的主压应力值与主压应力极限值进行比较，均小于相应的极限值。最大拉应力为，按《公路桥规》的要求，仅需按构造布置箍筋。5.10抗裂性验算1）作用短期效应组合作用下的正截面抗裂验算正截面抗裂验算取得跨中截面进行。（1）预加力产生的构件抗裂验算边缘的混凝土预压应力的计算跨中截面，由则可得（2）由荷载产生的构件抗裂验算边缘混凝土的法向拉应力的计算由式下式得85 河南理工大学本科毕业设计（论文）第五章主梁内力计算及配筋（3）正截面混凝土抗裂验算对于A类部分预应力混凝土构件，作用荷载短期效应组合作用下的混凝土拉应力应满足下列要求：由以上计算知，说明截面在作用短期效应组合作用下没有消压，计算结果满足《公路桥规》中A类部分预应力构件按作用短期效应组合计算得抗裂要求。同时，A类部分预应力混凝土构件还必须满足作用长期效应组合的抗裂要求。由下式得所以满足《公路桥规》中A类部分预应力混凝土构件的作用长期效应组合的抗裂要求。2）作用短期效应组合作用下的斜截面抗裂验算斜截面抗裂验算应取剪力和弯矩均较大的最不利区段截面进行，这以剪力和弯矩都具有较大变化点截面进行计算。（1）主应力计算以上梗肋处a-a（见图5.14）的主应力计算①剪应力剪应力的计算按下式进行，其中为可变作用引起的剪力短期效应组合值，所以有85 河南理工大学本科毕业设计（论文）第五章主梁内力计算及配筋②正应力③主拉应力同理可得及下梗肋的主应力如表5-20。表5-20变化点截面抗裂验算主拉应力计算表计算纤维面积矩（）剪应力正应力主应力第一阶段净截面第二阶段换算截面第三阶段换算截面0.3845.11-0.02870.4234.872-0.03650.2044.263-0.0097（2）主拉应力极限值作用短期效应组合下抗裂验算的混凝土的主拉应力限值为从表中5-20中可以看出，以上主拉应力均符合要求，所以变化点截面满足作用短期效应组合作用下的斜截面抗裂验算要求。85 河南理工大学本科毕业设计（论文）第五章主梁内力计算及配筋5.11主梁变形（挠度）计算根据主梁截面在个阶段混凝土正应力验算阶段结果，可知主梁在使用荷载作用下截面不开裂。1）荷载短期效应作用下主梁挠度计算主梁计算跨径L=35.50m，C50混凝土的弹性模量，由表5-12可见主梁在各控制截面的换算面积惯性矩各不相同，取梁L/4处截面的换算面积惯性矩作为全梁的平均值来计算。简支梁挠度验算式为（1）可变荷载作用引起的挠度现将可变荷载作为均布荷载作用在主梁上，则主梁跨中挠度系数（查表13-3《结构设计原理》）。荷载短期效应的可变荷载值为由可变荷载引起的简支梁跨中截面的挠度为考虑到长期效应的可变荷载引起的挠度值为满足要求。（2）考虑长期效应的一期恒载、二期恒载引起的挠度2）预加力引起的上拱挠度计算采用L/4截面处得使用阶段永存预加力矩作用为全梁平均预加力矩计算值，即85 河南理工大学本科毕业设计（论文）第五章主梁内力计算及配筋截面惯矩应采用预加力阶段（第一阶段）的截面惯矩，这以L/4截面的截面惯距作为全梁的平均值来计算。则主梁上拱度（跨中截面）为考虑长期效应的预加力引起的上拱值为3）预拱度的设置梁在预加力和荷载短期效应组合共同作用下并考虑长期效应的挠度值为5.12锚固区局部承压计算根据对五束预应力钢筋锚固点的分析，N1~N4钢束的锚固端局部承压条件最不利，现在对N1、N2锚固端进行局部承压验算。1）局部受压区尺寸要求配置间接钢筋的混凝土构件，其局部受压区的尺寸应满足下列锚下混凝土抗裂计算得要求：式中——结构重要性系数，这里；——85 河南理工大学本科毕业设计（论文）第五章主梁内力计算及配筋局部受压面积上的局部压力设计值，后张法锚头局压区应取1.2倍张拉时最大压力，所以局部压力设计值为——混凝土局部受压修正系数，——混凝土局部受压承载能力提高系数，——张拉锚固时混凝土轴心抗压强度设计值，混凝土强度达到设计强度的90%时张拉，此时混凝土强度等级相当于，由附表1-1（《结构设计原理》）查得；、——混凝土局部受压面积，为扣除孔洞后面积，为不扣除孔洞面积；对于具有喇嘛管并与垫板连成整体的锚具，可取垫板面积扣除喇嘛管尾端内孔面积；喇嘛管尾端内孔直径为70mm，所以，——局部受压计算面积；局部受压面为边长是160mm的正方形，根据《公路桥规》中的计算方法，局部承压计算底面为宽500mm、长480mm的矩形。所以计算表明，局部承压尺寸满足要求。2）局部抗压承载力计算配置间接钢筋的局部受压构件，其局部抗压承载力计算公式为且须满足式中——局部受压面积上的局部压力设计值，；——85 河南理工大学本科毕业设计（论文）第五章主梁内力计算及配筋混凝土核心面积，可取局部受压计算底面积范围以内的间接钢筋所包罗的面积。这里配置螺旋钢筋，得——间接钢筋影响系数；混凝土强度等级为C50及以下时，取；——间接钢筋体积配筋率，局部承压区配置直径为10mm的HRB335的钢筋，单根钢筋截面积为78.54，所以C45混凝土；将上述个计算值代入局部抗压承载力计算公式，可得到故局部抗压承载力计算通过。所以N1、N2钢束锚下局部承压计算满足要求。同理也可对其他钢束进行局部承压计算。85 河南理工大学本科毕业设计（论文）第六章横隔梁内力计算及配筋第六章横隔梁内力计算及配筋在钢筋混凝土的预应力混凝土梁式桥中，横隔梁对于加强结构的横向联系，保证结构的整体性，起着很大的作用，尤其是在车辆荷载和桥宽不断增大的情况下，横隔梁的计算已成为整个设计中比较重要的一部分。对于具有较多根内梁的桥梁，通常就只要计算受力最大的跨中横隔梁的内力，其他的横隔梁可偏安全地仿此设计。6.1确定作用在横隔梁上的计算荷载对于跨中横隔梁的最不利荷载布置如图6.1所示。图6.1跨中横隔梁的受载图示纵向一列车轮对于中横隔梁的计算荷载为：计算弯矩时：计算剪力时：85 河南理工大学本科毕业设计（论文）第六章横隔梁内力计算及配筋6.2绘制中横隔梁的内力影响线将桥梁的中横隔梁近视的看着竖向支撑在多根弹性主梁上的多跨弹性主梁上的多跨弹性支承连续梁。当桥梁在跨中有单位荷载P=1作用时，各主梁的所受的荷载将为，，…，，这也是横隔梁的弹性支承反力。因此取，r截面左侧为隔离体。由力的平衡条件就可以写出横隔梁任意截面r饿内力公式。1、荷载P=1位于截面r的左侧时：2、荷载P=1位于截面r的右侧时：用修正偏心压力法可算得I、II号梁的荷载横向分布影响线竖坐标值如图6.2（a）所示，则的影响线竖标可计算如下：P=1作用在I号梁轴上时（）P=1作用在VIII号梁轴上时（）P=1作用在II号梁轴上时（）由已学影响线的知识可知，影响线必在r—r截面处有突变，根据和连线延伸至r—r截面，即为值，由此即可绘出影响线如图6.2（b）所示。85 河南理工大学本科毕业设计（论文）第六章横隔梁内力计算及配筋6.3绘制剪力影响线对于I号梁处截面的影响线可计算如下：P=1作用在计算截面以右时即P=1作用在计算截面以左时即绘成影响线如图6.2（c）所示。图6.2中横隔梁内力计算85 河南理工大学本科毕业设计（论文）第六章横隔梁内力计算及配筋6.4截面内力计算将求得的计算荷载在相应的影响线上按最不利荷载位置加载，对于汽车荷载并计入冲击系数影响力（1+μ），则得到表6-1所示结果。表6-1内力计算公路—II级弯矩剪力6.5内力组合鉴于横隔梁的结构自重内力甚小，计算中可略去不计。⑴承载能力极限状态内力组合（见表6-2）表6-2承载能力极限状态内力组合基本组合⑵正常使用极限状态内力组合（见表6-3）表6-3正常使用极限状态内力组合短期效应组合6.6横隔梁截面配筋与验算（1）正弯矩配筋：确定横隔梁翼板有效宽度（见图6.3）计算跨径的1/3：3550/3=1183.3cm相邻两梁的平均间距：5.92m85 河南理工大学本科毕业设计（论文）第六章横隔梁内力计算及配筋式中——受压区翼缘悬板的厚度，计算如下：图6.3正弯矩配筋及其计算截面（单位：cm）横隔梁翼板有效宽度取上述三者的较小值，即，先假设a=8cm，则得横隔梁的有效宽度为。假设中性轴位于上翼板内，则有故整理得解得满足要求的最小的采用HRB335钢筋，钢筋截面面积A，则可得选用4根直径28mm的HRB335钢筋，则，此时而满足要求。其中。验算截面抗弯承载力85 河南理工大学本科毕业设计（论文）第六章横隔梁内力计算及配筋（2）负弯矩配筋（见图6.4）；取a=8cm，则，则有解得满足条件的最小图6.4负弯矩配筋及其计算截面（单位：cm）采用HRB335钢筋，则负弯矩区钢筋截面面积为选用4根直径20mm的HRB335钢筋，则，选时验算截面抗弯承载力横隔梁正截面配筋率计算最配筋满足要求。85 河南理工大学本科毕业设计（论文）第六章横隔梁内力计算及配筋（3）抗剪承载力验算抗剪承载力验算要求则抗剪截面尺寸符合要求。由于，可不必进行斜截面抗剪承载力的验算，只需按构造进行配筋即可。选取HPB235钢筋为双肢箍筋，间距，则，箍筋配筋率为所以满足要求。85 河南理工大学本科毕业设计（论文）第七章桥面结构设计第七章桥面结构设计桥面部分通常包括桥面铺装、防水和排水设施、伸缩装置、人行道（或安全带）、缘石、栏杆和灯柱等构造（图7.1）。桥面部分虽然不是主要承重结构，但它对桥梁功能的正常发挥，对主要结构的保护，对车辆行人的安全及桥梁的美观等都十分重要。因此，应对桥面构造的设计和施工给予足够的重视。图7.1桥面部分的一般构造（单位：mm）7.1桥面布置及铺装①桥面布置应根据道路的等级、桥梁的宽度、行车要求等条件确定。设计中采用双向四车道，行车道的上下行交通布置在同一桥面上，它们之间用画线分离。每道行车道宽度为3.5m，右侧路肩为1m和1.5m的人行道，能够满足通行要求。②桥面的铺装的功用是保护桥面板不受车辆轮胎的直接磨耗，防止主梁遭受雨水侵蚀，并能对车辆轮重的集中荷载起一定的分布作用。因此桥面铺装应具有抗车辙、行车舒适、抗滑、不透水和桥面板结合良好等特点。85 河南理工大学本科毕业设计（论文）第七章桥面结构设计《桥规》中规定高速公路和一级公路上的桥梁的沥青混凝土桥面铺装层厚度不小于7cm，二级及二级以下公路上的桥梁的沥青混凝土铺装层厚度不宜小于5cm。所以设计时采用6cm改性沥青混凝土铺装桥面，铺装时采用单层式铺装。沥青混凝土由粘层、防水层、保护层及沥青面层组成。采用沥青混泥土是因为维修养护方便，铺筑几个小时后就能够通车。改性沥青混凝土是近年来国内开展研究和铺筑的高性能沥青混泥土材料，而且具有抗滑、密水、抗车辙、减少开裂等优点，值得推广应用。7.2桥面防水和排水设施为保证桥面行车通畅、安全，防止桥面结构受降水侵蚀，应设置完善的桥面防水和排水设施。7.2.1防水层的设置《桥规》要求：对于防水程度要求高，或桥面板位于结构受拉区而可能出现裂纹的混凝土梁式桥上，应在铺装内设置防水层，如图7.2所示。图7.2防水层设置为了便于施工、坚固耐久、质量稳定，所以防水层采用沥青涂胶下封层，即洒布薄层改性沥青，其上布一层砂，经辗压形成。7.2.2泄水管和排水管的设置梁式桥上通常用的泄水管宜设置在桥面行车道边缘处，距离缘石10~50cm，如图7.3所示，沿行车道两侧可以对称排列。泄水口的间距应依据设计流量计算确定，但间距不宜超过20m。桥梁纵坡为2%，每隔1085 河南理工大学本科毕业设计（论文）第七章桥面结构设计m设置一个泄水口。泄水管口采用圆形的，距离缘石10cm设置，管口直径为10cm。图7.3竖向泄水管的设置（单位：mm）7.3桥面伸缩装置桥面伸缩装置的主要作用是适应桥梁上部结构在气温变化、活载作用、混凝土收缩徐变等因素的影响下变形的需要，并保证车辆通过桥面时平稳。一般设置在两梁端之间以及梁端与桥台背墙之间。桥梁变形量的大小主要考虑以伸缩装置安装时的温度为基准，由温度变化引起的伸缩量和混凝土徐变、干燥收缩引起的伸缩量作为基本伸缩量，其计算公式为式中：——基本伸缩量；——温度升高引起的梁的伸长量；——温度降低引起的梁的缩短量；——由于干燥收缩引起的梁的收缩量；——由于徐变引起的梁的收缩量。对于其他因素，例如梁端的转角变位、安装时的偏差等，一般都作为安全裕量和构造上的需要来考虑。通常在基本伸缩量得基础上，再增加20%的安全裕量即可。采用U形镀锌铁皮伸缩装置，如图7.4所示。85 河南理工大学本科毕业设计（论文）第七章桥面结构设计图7.4U形镀锌铁皮伸缩装置（单位：mm）桥梁伸缩装置暴露在空气中，直接经受车辆、人群的反复摩擦、冲击作用，稍有缺陷或不足，就会引起跳车等不良现象，严重时还会影响到桥梁结构本身和通行者得生命安全，是桥梁中最易损坏而又较难修缮的部位，需要经常养护，清除缝内杂物，并及时更换。《桥规》规定，对于多跨简支梁桥，桥面应尽量做到连续，使得多孔简支梁桥在竖直荷载作用下的变形状态为简支或部分连续体系，而在纵向水平力作用下则属于连续体系。7.4人行道、栏杆和灯柱（1）人行道的宽度一般为0.75m或1m，考虑到城镇和近郊的行人较多，人行道的宽度为1.5m。人行道顶面做成倾向桥面1.5%的排水横坡，为了增加美观，人行道顶面可铺设彩砖。此外，人行道在桥面断缝处必须做伸缩缝。人行道搁在行车道的主梁上，一端悬臂跳出，另一端则通过预埋的钢板与主梁预留的锚固钢筋焊接。人行道板的厚度按《公路钢筋混凝土及预应力混凝土桥涵设计规范》（JTGD62—2004）规定就地浇注的不小于8cm，装配式的不小于6cm。人行道采用装配式，且内缘设置缘石。如图7.5所示，85 河南理工大学本科毕业设计（论文）第七章桥面结构设计图7.5悬出的装配式人行道板构造（单位：mm）（2）桥梁栏杆设置在人行道上，其功能主要是防止行人和非机动车辆掉入桥下。栏杆高度为1.2m，且在靠近桥面伸缩缝处所有的栏杆都断开，使扶手和柱之间能自由变形。在城市桥上都需要设置照明设备，照明灯柱设置在栏杆扶手的位置上，照明用灯高出车道9m。灯柱为铸铁灯柱，灯柱的柱脚固定在预埋的锚固螺栓上，照明以及其他用途所需的电讯线路等从人行道下的预留孔道通过。85 河南理工大学本科毕业设计（论文）第八章支座的设计第八章支座的设计8.1支座分类、原则及布置常用的支座类型有简易垫层支座、橡胶支座、特殊功能支座。其中橡胶支座一般可以分为板式橡胶支座、四氟橡胶滑板式支座，球冠圆板橡胶支座、盆式橡胶支座。支座的布置，应有利于墩台传递纵向水平力、有利于两梁体的自由变形为原则。根据梁桥的结构体系以及桥宽，支座在纵、横桥向的布置方式主要有以下几种：（1）对于坡桥，宜将固定支座布置在高程低的桥墩上，同时为了避免整个桥跨下滑，影响车辆的行驶，当纵坡大于1%或横坡大于2%时，应使支座保持水平，通常在设置支座的梁底面，增设局部契型构造。（2）对于简支梁桥，每跨宜布置一个固定支座，一个活动支座；对于多跨简支梁，一般把固定支座布置在桥台上，每隔桥墩上布置一个活动支座与一个固定支座。（3）对于连续桥梁及桥面连续的简支梁桥，一般在每一联设置一个固定支座，并宜将固定支座设置在靠近温度中心，以使全梁的纵向变形分散在梁的两端，其余墩台上均设置活动支座。在设置固定支座的桥墩（台）上，一般采用一个固定支座，其余为横向的单向活动支座；在设置活动支座的桥墩（台）上，一般沿设置固定支座的一侧，均布置顺桥向的单向活动支座，其余均为双向活动支座。8.2支座的计算8.2.1确定支座平面尺寸设计中，采用的支座类型为：板式橡胶支座。前面已经计算出结构自重引起的支座反力标准值为，公路—II级引起的支座反力标准值为，人群标准荷载的标注值为。所以支座反力标准值为85 河南理工大学本科毕业设计（论文）第八章支座的设计根据，其中橡胶支座使用阶段的平均压应力值。选定平面尺寸为，采用中间层橡胶片厚度。①计算支座的平面形状系数S②计算橡胶支座的弹性模量③验算橡胶支座的承压强度橡胶支座使用阶段的平均压应力值8.2.2确定支座厚度板式橡胶支座的重要特点是：梁的水平位移要通过全部橡胶片的剪切变形来实现，如图8.1所示，橡胶片的总厚度与梁体水平位移Δ之间应满足下列关系：图8.1支座厚度计算图式（单位：mm）85 河南理工大学本科毕业设计（论文）第八章支座的设计式中——橡胶片得总厚度；——橡胶片得容许剪切角正切值，当不计汽车荷载制动力作用时采用0.5,计及汽车荷载制动力时可采用0.7。Δ由此上式可写成以及①主梁的计算温差为，温度变形由两端的支座均摊，则每一支座承受的水平位移为②为了计算汽车荷载制动力引起的水平位移，首先要确定作用在每一支座上的制动力：对于35.5m桥跨，一个设计车道上公路—II级车道荷载总重为，则其制动力标准值为；但按《桥规》，不得小于90。经比较，取总制动力为90参与计算。八根梁共16个支座，每个支座承受水平力。③确定需要的橡胶片总厚度：不计汽车制动力计入汽车制动力《桥规》的其他规定选用4层钢板和5层橡胶片组成的支座，上下层橡胶片厚0.25cm，中间的层厚0.5cm，薄钢板厚0.2cm，则：橡胶片总厚度④支座总厚85 河南理工大学本科毕业设计（论文）第八章支座的设计8.2.3验算支座的偏转情况①橡胶支座竖向平均压缩变形应符合以下规定：式中——支座平均压缩变形；——矩形短边尺寸或圆形支座直径；——由上部结构挠曲在支座顶面引起的倾角，以及支座直接设置于不大于1%纵坡的梁底面下，在支座顶面引起的纵坡坡脚；——橡胶弹性体积模量，由上式计算支座的平均压缩变形为按《桥规》规定，尚应满足，即（合格）②计算梁端转角：由关系式可得设结构自重作用下，主梁处于水平状态。已知公路—II级荷载作用下的挠度，代入上式得③验算偏转情况：即（合格）85 河南理工大学本科毕业设计（论文）第八章支座的设计8.2.4验算支座的抗滑稳定性为保证橡胶支座与梁底或墩台之间不发生相对滑动，则应满足以下条件：不计入汽车制动力时计入汽车制动时式中——由结构自重标准值和0.5倍汽车荷载标准值（计入冲击系数）引起的支座反力；——由汽车荷载引起的制动力标准值；——支座平面毛面积；——橡胶与混凝土间的摩擦系数采用，与钢板间的摩擦系数采用。①计算温度引起的水平力：②验算滑动稳定性：则（合格）以及结果表明，支座不会发生相对滑动。85 河南理工大学本科毕业设计（论文）第八章支座的设计85 河南理工大学本科毕业设计（论文）总结总结在设计中，首先本着“经济、适用、安全、美观”的原则编制方案，有悬臂桥、T型钢构桥、先简支后连续梁T型梁桥、斜拉桥，再进行必选，按桥梁的设计原则，造价低、材料省、施工难度小、劳动力少和桥型美观的方案应优先采用，最后决定采用预应力简支梁桥作为设计方案。主梁截面形式是T型梁，尺寸为：高为2m，预制宽度为1.6m，腹板厚20cm，下马蹄宽为50cm，高20cm。T型梁两端采用0.6m的湿接接缝，因此主梁的间距为2.2m。桥面宽度为19m，采用8片T型梁，其中14m的车道宽度(双向四车道)，3m的人行道宽度和2m的路肩宽度。简支梁桥的计算跨径为35.5m，共六跨。荷载为汽车—II级，人群：3；每侧栏杆、人行道的重量分别为1.50和3.6。横隔梁是每隔5.92m设置一道，横隔梁厚度取15cm。在计算行车道板时，首先计算恒载内力，再悬臂法计算汽车荷载产生的内力，最后进行内力组合。主梁内力及其配筋的计算，这是最难计算的，工程量很大。首先计算主梁的恒载内力，计算跨中、四分点和支点的弯矩和剪力。当计算主梁活载横向分布系数时，用偏心压力法来绘制横向影响线和计算横向分布系数；计算支点的荷载横向分布系数时，用杠杆原理法绘制荷载横向影响线并进行布载。再计算活载内力，计算主梁活载弯矩时，均采用全跨统一的横向分布系数。计算主梁跨中截面弯矩及剪力，主梁L/4截面弯矩，主梁支点截面剪力，再进行主梁内力组合。接下来计算配置预应力钢筋，首先是跨中截面钢束的估算及确定，再是非预应力钢筋截面积估算及布置，然后是主梁截面几何特性计算，持久状况截面承载能力极限状态计算，其中包括正截面承载力计算和斜截面承载力计算。估算六项引起的钢束预应力损失，短暂状况的正应力验算和持久状况的正应力验算，抗裂性验算，主梁变形（挠度）计算和锚固区局部承压计算。在横隔梁内力计算中，首先确定作用在横隔梁上的计算荷载，绘制中横隔梁的内力影响线和绘制剪力影响线，再进行截面内力计算，最后进行横隔梁截面配筋与验算。在桥面结构设计中，设计85 河南理工大学本科毕业设计（论文）总结桥面布置及铺装，桥面防水和排水设施，桥面伸缩装置，人行道、栏杆和灯柱。在进行支座的计算时，确定支座平面尺寸和确定支座厚度，验算支座的偏转情况和抗滑稳定性。85 河南理工大学本科毕业设计（论文）参考文献参考文献[1]范立础主编.桥梁工程[M].北京:人民交通出版社,1996[2]姚玲森主编.桥梁工程[M].北京:人民交通出版社,1985[3]范立础主编.预应力混凝土连续梁桥[M].北京:人民交通出版社,1996[4]莱昂哈特.钢筋混凝土及预应力混凝建筑原理[M].北京:人民交通出版社[5]强士中主编.桥梁工程(上、下)[M].北京:高等教育出版社,1996[6]罗旗帜主编.桥梁工程[M].广州:华南理工大学出版社[7]黄侨、王永平主编.桥梁混凝土结构设计原理计算示例[M].北京:人民交通出版社[8]中华人民共和国交通部标准.公路桥涵施工技术规范[S]（JTG041-2000）[9]中华人民共和国建设部标准.城市桥梁设计准则[S]（CJJ11-93）[10]中华人民共和国交通部标准.公路桥涵设计通用规范[S]（JTGD60-2004）[11]中华人民共和国交通部标准.公路钢筋混凝土及预应力混凝土桥涵设计规范[S]（JTGD62-2004）[12]中华人民共和国交通部标准.公路桥涵地基与基础设计规范[S]（JTJ024-85）[13]刘效尧、赵立成、张继尧等.公路桥涵设计手册—桥梁[M]（上、下册）[14]刘效尧、赵立成、张继尧等.公路桥涵设计手册—基本资料[M]85 河南理工大学本科毕业设计（论文）参考文献85 河南理工大学本科毕业设计（论文）附录附录附图1平面图1张附图2横断面1张附图3横隔梁配筋图1张附图4预应力钢筋配置图图1张85 河南理工大学本科毕业设计（论文）附录85 河南理工大学本科毕业设计（论文）致谢致谢逝水流年中，大学的学习生活即将结束。在这四年里，幸运的我遇到了这么多对我传道授业解惑的老师、团结友爱的同学，正是在各位师长的关怀及同学们的帮助下，我才能从之前对土木的知之甚少到今天的熟练掌握。首先我要感谢我们的学校，优良的师资力量、完善的教学设备、优美的校园为我们提供了良好的教育环境，提供了良好的学习氛围，使得我们能够学习成长到今天。非常感谢我的各位毕业设计指导老师——程朝霞及各位师长对我的毕业论文进行了悉心的指导，并提出了很多宝贵的意见。也正是在各位老师的帮助下，使我们能够顺利的完成毕业设计，让我们把四年来所学的专业知识更系统地串联起来，更加牢固的掌握和运用，为日后的工作打下良好的基础。感谢各位老师对我的毕业设计进行指导，帮我解决了一些疑难问题，让我掌握的知识更加全面和完善。再次向所有辛勤教导我的师长、帮助我的同学致以最真挚的谢意！谢谢你们！85