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时间:2018-11-21
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1、PVT参数计算和油气藏压力节点分析方法研究l内容主要包括:1.地层温度条件下,不同压力下的多级脱气PVT参数计算。2.自喷气井压力节点计算。3.自喷油井压力节点计算。1、PVT参数计算(1)溶解气油比式中:Rs——在P压力下的溶解气油比,m/m;P——地层压力,MPa;T——地层温度,℃;——实际分离器分离出气体的相对密度(空气=1.0);——地面脱气原油的相对密度(空气=1.0);、——分别为分离器压力(MPa)和温度(℃);常数C1、C2和C3的取值如下:常数γo≥0.876γo<0.876C12.37161.1661C21.09371.1870C36.8766.3967(2)
2、地层原油体积系数(P≥Pb)11(P≤Pb)式中:、a2=28.075、a3=550.4;a4=-1180、a5=1658.215、a6=1×105Bo——P压力下的原油体积系数;Bob——Pb压力下的原油体积系数;Pb——饱和压力,Mpa;——天然气的相对密度;常数C1,C2和C3的取值如下:常数γo≥0.876γo<0.876C12.6261×10-32.6222×10-3C20.064470.04050C3-3.7441×10-42.7642×10-5其余参数同前。(3)地层原油粘度①在饱和压力和饱和压力以下的地层原油粘度(P≤Pb)式中:11②在饱和压力以上的地层原油粘度(
3、P≥Pb)——地层原油粘度,mPa.s;——在地层温度下地面脱气原油粘度,mPa.s;其余参数同前。③任意温度下的脱气原油粘度《油藏工程研究软件包模块功能及测试结果报告》(油藏工程研究软件包成果报告之五)——流体PVT计算,石油勘探开发科学研究院,1990年8月;式中:T——温度,℃;——温度T时的原油粘度,mPa.s;——地面原油相对密度(水=1.0),小数;(4)饱和压力11(5)原油的压缩系数式中:Co——原油压缩系数,MPa;P——地层压力,MPaT——地层温度,℃;Rs——在压力p下的溶解气油比,m3/m3;——分离器压力为0.689MPa时,分离出气体的相对密度(空气=
4、1.0);——实际分离器分离出气体的相对密度(空气=1.0);——地面脱气原油的相对密度(空气=1.0);、——分别为分离器压力(MPa)和温度(℃);(6)地层原油密度式中:、——分别为地层原油和地面脱气原油的密度,g/cm3;——天然气的相对密度(空气=1.0);——溶解气油比,m3/m3,对于未饱和油藏(原始地层压力高于饱和压力的油藏)或饱和油藏的开发初期,Rs的数值可以用比较准确的生产气油比代替;Bo——地层原油体积系数。2、自喷气井生产系统分析气体在管中的能量守恒方程为:11式中:P——压力,Pa;ρ——流动状态下的气体密度,kg/m3;g——重力加速度,m/s2;H——
5、垂向油管长度,m;L——油管长度,m;f——摩阻系数;u——流动状态下的气体流速,m/s;d——油管内径。在任意流动状态(P,T)下,当油管内径为d时,气体的流速u可用流量和油管截面积表示:在同一状态(P,T)下,气体的密度为:注:上两式中,α与β都为某一常量。将上两式代入能量守恒方程中,便得到求解气体在井筒流动的基本压力方程式:分离变量后,写成积分形式:上两式中:A=0.03415B=1.325×10-1811采用分段取平均温度和平均压缩系数法。分段的原则是:在1截面到2截面之间,油管无拐点,压力变化不大。定义1截面为上游点,2截面为下游点。当流体是从下向上流动时,H2—H1<0
6、,且<0;当流体是从上向下流动时,H2—H1>0,且>0。若已知P1,先假定P2求得平均压力及平均温度T,求得及等参数。变通上面的流动方程得:式中积分后得:利用上式,可由P1求P2,或由P2求P1。由于在求P时,是先假定的P2,新求出的P2*有一定的差距,故需重复计算,来提高计算精度。同此方法,可计算井筒下一段的压力变化。对于含液气井,采用了拟单相流压力计算方法,即对气体相对密度、气体压缩系数、气体流量等进行了修正,也用上面的方法进行计算。3、自喷油井生产系统分析任何油井的生产都可分为三个基本流动过程:从油层到井底的流动—油层中的渗流;从井底到井口的流动—井筒中的流动;从井口到分离
7、器—在地面管线中的水平或倾斜管流。对自喷井,原油流到井口后还有通过油嘴的流动—嘴流。所以,自喷井可以分为四个基本流动过程,最主要的流动过程为多相垂直管流。在多相垂直管流计算中,我们采用目前广泛应用,且准确的奥齐思泽斯基方法(orki-iszewski)。11由于井筒中自上而下,压力、温度逐渐降低,多相垂直管流中每相流体影响流动的物理参数(如密度、粘度等)及混合物密度和流速都随压力和温度而变。沿程压力梯度也不是常数。因此,多相垂直管流需要分段计算。并要预先求得相应段的流
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